Proračun stabilnosti zida na mreži. Proračun čvrstoće cigle

Da biste izvršili proračun stabilnosti zidova, prvo morate razumjeti njihovu klasifikaciju (pogledajte SNiP II -22-81 „Kamene i ojačane zidane konstrukcije“, kao i priručnik za SNiP) i razumjeti koje vrste zidova postoje:

1. Nosivi zidovi- to su zidovi na kojima se oslanjaju podne ploče, krovne konstrukcije i sl. Debljina ovih zidova mora biti najmanje 250 mm (za zidanje). Ovo su najvažniji zidovi u kući. Moraju biti dizajnirani za snagu i stabilnost.

2. Samonosivi zidovi- to su zidovi na kojima se ništa ne oslanja, ali su podložni opterećenju sa svih spratova iznad. Zapravo, u trokatnoj kući, na primjer, takav zid će biti visok tri kata; opterećenje na njega samo od vlastite težine zida je značajno, ali istovremeno je vrlo važno i pitanje stabilnosti takvog zida - što je zid veći, to je veći rizik od njegove deformacije.

3. Zidovi zavjese- to su vanjski zidovi koji se oslanjaju na plafon (ili na drugi strukturni elementi) a opterećenje na njih dolazi od visine poda samo od vlastite težine zida. Visina nenosivih zidova ne smije biti veća od 6 metara, inače postaju samonosivi.

4. Particije su unutrašnji zidovi visine manje od 6 metara, noseći samo teret vlastite težine.

Pogledajmo pitanje stabilnosti zida.

Prvo pitanje koje se postavlja „neupućenoj“ osobi je: kuda može otići zid? Nađimo odgovor koristeći analogiju. Uzmimo knjigu u tvrdom povezu i stavimo je na njen rub. Što je format knjige veći, to će biti manje stabilan; s druge strane, što je knjiga deblja, to će bolje stajati na ivici. Ista je situacija i sa zidovima. Stabilnost zida zavisi od visine i debljine.

Uzmimo sada najgori scenario: tanak prijenosnik velikog formata i postavite ga na njegovu ivicu - ne samo da će izgubiti stabilnost, već će se i saviti. Isto tako, zid će, ukoliko se ne ispune uslovi za odnos debljine i visine, početi savijati van ravnine, a vremenom će pucati i rušiti se.

Šta je potrebno da se izbjegne ovakva pojava? Morate proučiti pp. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.

Razmotrimo pitanja određivanja stabilnosti zidova na primjerima.

Primjer 1. S obzirom na pregradu od gaziranog betona M25 na malter M4, visine 3,5 m, debljine 200 mm, širine 6 m, nevezano za plafon. Pregrada ima otvor za vrata od 1x2,1 m. Potrebno je utvrditi stabilnost pregrade.

Iz tabele 26 (tačka 2) utvrđujemo zidanu grupu - III. Iz tabela nalazimo 28? = 14. Jer pregrada nije fiksirana u gornjem dijelu, potrebno je smanjiti vrijednost β za 30% (prema tački 6.20), tj. β = 9,8.

k 1 = 1,8 - za pregradu koja ne nosi opterećenje debljine 10 cm, a k 1 = 1,2 - za pregradu debljine 25 cm Interpolacijom nalazimo za našu pregradu debljine 20 cm k 1 = 1,4;

k 3 = 0,9 - za pregrade sa otvorima;

to znači k = k 1 k 3 = 1,4*0,9 = 1,26.

Konačno β = 1,26*9,8 = 12,3.

Nađimo odnos visine pregrade i debljine: H /h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - uslov nije ispunjen, ne može se napraviti pregrada takve debljine sa datom geometrijom.

Kako se ovaj problem može riješiti? Pokušajmo povećati ocjenu maltera na M10, tada će grupa zidanja postati II, odnosno β = 17, a uzimajući u obzir koeficijente β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - uslov je ispunjen. Također je bilo moguće, bez povećanja klase porobetona, položiti konstrukcijsku armaturu u pregradu u skladu sa tačkom 6.19. Tada se β povećava za 20% i stabilnost zida je osigurana.

Primjer 2. Vanjski nenosivi zid je izveden od laganog zida od opeke M50 sa malterom M25. Visina zida 3 m, debljina zida 6 m. Zid sa dva prozora dimenzija 1,2x1,2 m.

Iz tabele 26 (tačka 7) određujemo zidanu grupu - I. Iz tabele 28 nalazimo β = 22. Jer zid nije fiksiran u gornjem dijelu, potrebno je smanjiti vrijednost β za 30% (prema tački 6.20), tj. β = 15,4.

Koeficijente k nalazimo iz tabele 29:

k 1 = 1,2 - za zid koji ne podnosi opterećenje debljine 38 cm;

k 2 = √A n /A b = √1,37/2,28 = 0,78 - za zid sa otvorima, gdje je A b = 0,38*6 = 2,28 m 2 - horizontalna površina presjeka zida, uzimajući u obzir prozore, A n = 0,38*(6-1,2*2) = 1,37 m2;

to znači k = k 1 k 2 = 1,2*0,78 = 0,94.

Konačno β = 0,94*15,4 = 14,5.

Nađimo omjer visine pregrade i debljine: H /h = 3/0,38 = 7,89< 14,5 - условие выполняется.

Takođe je potrebno provjeriti stanje navedeno u stavu 6.19:

H + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Pažnja! Radi lakšeg odgovaranja na vaša pitanja, kreirana je nova rubrika „BESPLATNE KONSULTACIJE“.

class="eliadunit">

Komentari

« 3 4 5 6 7 8

0 #212 Aleksej 21.02.2018 07:08

Citiram Irinu:

profili neće zamijeniti armaturu

Citiram Irinu:

Što se tiče temelja: šupljine u betonskom tijelu su dozvoljene, ali ne odozdo, kako se ne bi smanjila nosiva površina koja je odgovorna za nosivost. Odnosno, ispod mora biti tanak sloj armiranog betona.
Kakva osnova - traka ili ploča? Koja tla?

Zemljište još nije poznato, najvjerovatnije će to biti otvoreno polje svih vrsta ilovača, u početku sam mislio na ploču, ali će biti malo nisko, hoću više, a morat ću i vrh skinuti plodan sloj, pa se naginjem ka rebrastom ili čak kutijastom temelju. Ne treba mi puno nosivosti tla - uostalom, kuća je izgrađena na 1. katu, a ekspandirani beton nije jako težak, smrzavanje nije više od 20 cm (iako prema starim sovjetskim standardima to je 80).

Razmišljam da skinem gornji sloj od 20-30 cm, postavim geotekstil, prekrijem ga riječnim pijeskom i izravnam sa zbijanjem. Zatim lagani pripremni estrih - za izravnavanje (čini se da čak ni ne armiraju u njega, iako nisam siguran), hidroizolaciju sa prajmerom na vrhu
i onda postoji dilema - čak i ako vežete armaturne okvire širine 150-200mm x 400-600mm u visinu i polažete ih u koracima od metra, onda ipak trebate formirati šupljine nečim između ovih okvira i idealno ove šupljine treba da budu na vrhu armature (da i na određenom odstojanju od preparata, ali u isto vrijeme će ih također trebati ojačati odozgo tanki sloj ispod košuljice od 60-100 mm) - Razmišljam o monolitiranju PPS ploča kao praznina - teoretski bi to bilo moguće popuniti u jednom potezu vibracijom.

One. Izgleda kao ploča od 400-600mm sa snažnim ojačanjem na svakih 1000-1200mm, volumetrijska struktura je na drugim mjestima ujednačena i lagana, dok će unutar oko 50-70% zapremine biti pjenasta plastika (na neopterećenim mjestima) - tj. što se tiče potrošnje betona i armature - sasvim uporedivo sa pločom od 200mm, ali + puno relativno jeftine polistirenske pjene i više posla.

Kad bismo pjenastu plastiku nekako zamijenili jednostavnom zemljom/pijeskom, bilo bi još bolje, ali onda bi umjesto lagane pripreme bilo pametnije uraditi nešto ozbiljnije s armaturom i pomicanjem armature u grede - generalno, fali mi i teorija i praktično iskustvo ovdje.

0 #214 Irina 22.02.2018 16:21

Citat:

Šteta, općenito samo pišu da lagani beton (ekspandirani beton) ima lošu vezu s armaturom - kako se nositi s tim? Koliko sam shvatio, što je beton jači i što je veća površina armature, to će veza biti bolja, tj. potreban vam je beton od ekspandirane gline s dodatkom pijeska (a ne samo ekspandirane gline i cementa) i tanke armature, ali češće

Provjerimo čvrstoću ciglenog stupa nosivog zida stambene zgrade promjenjivog broja spratova u Vologdi.

Početni podaci:

Visina poda - Neto=2,8 m;

Broj spratova - 8 spratova;

Nagib nosivih zidova je a=6,3 m;

Dimenzije prozorskog otvora su 1,5x1,8 m;

Dimenzije poprečnog presjeka stuba su 1,53x0,68 m;

Debljina unutrašnje milje je 0,51 m;

Površina poprečnog presjeka stuba-A=1,04m2;

Dužina noseće platforme podnih ploča po zidu

Materijali: zadebljana obložna silikatna cigla (250Ch120Ch88) GOST 379-95, razred SUL-125/25, porozni silikatni kamen (250Ch120Ch138) GOST 379-95, razred SRP -150/25, cigla odebljala GOST 052 30x17 -95 marke SURP-150/25. Za zidanje 1-5 spratova koristi se cementno-peščani malter M75, za 6-8 spratova, gustina zidanja = 1800 kg/m3, višeslojni zidani, izolacija - ekspandirani polistiren marke PSB-S-35 n = 35 kg/m3 ( GOST 15588-86). Kod višeslojnog zidanja opterećenje će se prenijeti na unutrašnju verst vanjskog zida, stoga pri izračunavanju debljine vanjske verste i izolacije ne uzimamo u obzir.

Prikupljanje opterećenja sa kolnika i podova prikazano je u tabelama 2.13, 2.14, 2.15. Izračunati pristanište je prikazano na sl. 2.5.

Slika 2.12. Projektni gat: a - plan; b - vertikalni presjek zida; c-proračunska šema; d - dijagram momenata

Tabela 2.13. Prikupljanje opterećenja na premazu, kN/m 2

Tabela 2.14. Prikupljanje tereta na potkrovlje, kN/m2

Tabela 2.15. Prikupljanje opterećenja na međuspratni plafon, kN/m2

Tabela 2.16. Prikupljanje opterećenja po 1 m.p. od vanjskog zida t=680 mm, kN/m2

Odredimo širinu tovarnog prostora pomoću formule 2.12

gdje je b udaljenost između osi poravnanja, m;

a je iznos oslonca za podnu ploču, m.

Dužina teretnog prostora pregrade određena je formulom (2.13).

gdje je l širina zida;

l f - širina prozorski otvori, m.

Određivanje tovarnog prostora (prema slici 2.6) vrši se prema formuli (2.14)

Slika 2.13. Shema za određivanje teretnog prostora pregrade

Izračunavamo silu N na pregradu od gornjih spratova u nivou dna spratova prvog sprata na osnovu površine opterećenja i trenutnih opterećenja na podovima, pokrivačima i krovu, a opterećenje od težine kata. vanjski zid.

Tabela 2.17. Prikupljanje opterećenja, kN/m

Naziv učitavanja	Projektna vrijednost kN/m
1. Dizajn korica
2. Potkrovlje
3. Podna obloga
4. Vanjski zid t=680 mm

Proračun ekscentrično sabijenih neojačanih elemenata zidanih konstrukcija treba izvršiti prema formuli 13

Kada nezavisni dizajn cigla kuća hitno je potrebno izračunati da li može izdržati zidanje ona opterećenja koja su uključena u projekat. Posebno ozbiljna situacija se razvija u područjima zidanja oslabljenih prozorima i vrata. U slučaju velikog opterećenja, ova područja možda neće izdržati i biti uništena.

Točan proračun otpornosti stupa na kompresiju gornjih podova prilično je složen i određen je formulama uključenim u regulatorni dokument SNiP-2-22-81 (u daljem tekstu<1>). Inženjerski proračuni tlačne čvrstoće zida uzimaju u obzir mnoge faktore, uključujući konfiguraciju zida, tlačnu čvrstoću, čvrstoću ovog tipa materijala i još mnogo toga. Međutim, otprilike, "na oko", možete procijeniti otpornost zida na kompresiju, koristeći indikativne tablice u kojima je čvrstoća (u tonama) povezana sa širinom zida, kao i markama cigle i maltera. Tablica je sastavljena za visinu zida od 2,8 m.

Tabela čvrstoće zida od opeke, tona (primjer)

Ako je vrijednost širine zida u rasponu između navedenih, potrebno je fokusirati se na minimalni broj. Istovremeno, treba imati na umu da tablice ne uzimaju u obzir sve faktore koji mogu prilagoditi stabilnost, strukturnu čvrstoću i otpornost zida od opeke na kompresiju u prilično širokom rasponu.

Što se tiče vremena, opterećenja mogu biti privremena ili trajna.

trajni:

• težina građevinskih elemenata (težina ograda, nosivih i drugih konstrukcija);
• pritisak tla i stijena;
• hidrostatički pritisak.

privremeno:

• težina privremenih objekata;
• loads from stacionarni sistemi i oprema;
• pritisak u cjevovodima;
• opterećenja od uskladištenih proizvoda i materijala;
• klimatska opterećenja (snijeg, led, vjetar, itd.);
• i mnogi drugi.

Prilikom analize opterećenja konstrukcija, neophodno je uzeti u obzir ukupne efekte. Ispod je primjer izračunavanja glavnih opterećenja na zidovima prvog kata zgrade.

Opterećenje cigle

Da biste uzeli u obzir silu koja djeluje na projektovani dio zida, potrebno je zbrojiti opterećenja:

Kada niskogradnje zadatak je znatno pojednostavljen, a mnogi faktori živog opterećenja mogu se zanemariti postavljanjem određene sigurnosne granice u fazi projektovanja.

Međutim, u slučaju izgradnje 3 ili više etažnih konstrukcija, potrebna je temeljita analiza pomoću posebnih formula koje uzimaju u obzir dodavanje opterećenja sa svake etaže, kut primjene sile i još mnogo toga. U nekim slučajevima, čvrstoća zida se postiže armiranjem.

Primjer proračuna opterećenja

Ovaj primjer prikazuje analizu trenutnih opterećenja na stupovima 1. kata. Ovdje se samo trajno uzima u obzir efektivno opterećenje od različitih konstruktivnih elemenata zgrade, uzimajući u obzir neravnomjernost težine konstrukcije i kuta primjene sila.

Početni podaci za analizu:

• spratnost – 4 sprata;
• debljina zida od cigle T=64cm (0,64 m);
• specifična težina zida (cigla, malter, malter) M = 18 kN/m3 (indikator preuzet iz referentnih podataka, tabela 19<1>);
• širina prozorskih otvora je: W1=1,5 m;
• visina prozorskih otvora - B1=3 m;
• presjek stuba 0,64*1,42 m (opterećena površina na koju se primjenjuje težina gornjih konstrukcijskih elemenata);
• visina poda Mokro=4,2 m (4200 mm):
• pritisak je raspoređen pod uglom od 45 stepeni.

1. Primjer određivanja opterećenja od zida (sloj žbuke 2 cm)

Nst = (3-4Š1V1)(h+0,02)Myf = (*3-4*3*1,5)* (0,02+0,64) *1,1 *18=0,447MN.

Širina opterećene površine P=Mokro*V1/2-Š/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 m

Nn =(30+3*215)*6 = 4,072MN

ND=(30+1,26+215*3)*6 = 4,094MN

H2=215*6 = 1.290MN,

uključujući H2l=(1.26+215*3)*6= 3.878MN

1. Vlastita težina zidova

Npr=(0,02+0,64)*(1,42+0,08)*3*1,1*18= 0,0588 MN

Ukupno opterećenje će biti rezultat kombinacije naznačenih opterećenja na zidovima zgrade za njegovo izračunavanje, vrši se zbir opterećenja od zida, od podova drugog sprata i težine projektovane površine; ).

Shema analize opterećenja i čvrstoće konstrukcije

Za izračunavanje stupa zida od cigle trebat će vam:

• dužina poda (također visina lokacije) (mokro);
• broj spratova (Chat);
• debljina zida (T);
• širina zid od opeke(SH);
• parametri zidanja (vrsta opeke, marka cigle, marka maltera);

1. Površina zida (P)

1. Prema tabeli 15<1>potrebno je odrediti koeficijent a (karakteristika elastičnosti). Koeficijent ovisi o vrsti i marki cigle i maltera.
2. Indeks fleksibilnosti (G)

1. U zavisnosti od pokazatelja a i G, prema tabeli 18<1>morate pogledati koeficijent savijanja f.
2. Pronalaženje visine komprimovanog dijela

gdje je e0 pokazatelj ekstradicije.

1. Pronalaženje površine komprimovanog dijela presjeka

Pszh = P*(1-2 e0/T)

1. Određivanje fleksibilnosti komprimovanog dijela stuba

Gszh=Veterinar/Vszh

1. Određivanje prema tabeli. 18<1>koeficijent fszh, zasnovan na gszh i koeficijentu a.
2. Izračun prosječnog koeficijenta fsr

Fsr=(f+fszh)/2

1. Određivanje koeficijenta ω (tabela 19<1>)

ω =1+e/T<1,45

1. Proračun sile koja djeluje na presjek
2. Definicija održivosti

U=Kdv*fsr*R*Pszh* ω

Kdv – koeficijent dugotrajne izloženosti

R – otpornost zida na pritisak, može se odrediti iz tabele 2<1>, u MPa

1. Pomirenje

Primjer izračunavanja čvrstoće zidanja

— Mokro — 3,3 m

— Ćaskanje — 2

— T — 640 mm

— Š — 1300 mm

- parametri zidanja (cigla od gline plastičnim presovanjem, cementno-pješčani malter, klasa opeke - 100, klasa maltera - 50)

1. Područje (P)

P=0,64*1,3=0,832

1. Prema tabeli 15<1>odrediti koeficijent a.

1. Fleksibilnost (G)

G =3,3/0,64=5,156

1. Koeficijent savijanja (tabela 18<1>).

1. Visina komprimovanog dijela

Vszh=0,64-2*0,045=0,55 m

1. Područje sabijenog dijela presjeka

Pszh = 0,832*(1-2*0,045/0,64)=0,715

1. Fleksibilnost komprimovanog dijela

Gszh=3,3/0,55=6

1. fsj=0,96
2. FSR proračun

Fsr=(0,98+0,96)/2=0,97

1. Prema tabeli 19<1>

ω =1+0,045/0,64=1,07<1,45

Da bi se odredilo efektivno opterećenje, potrebno je izračunati težinu svih konstruktivnih elemenata koji utiču na projektovanu površinu zgrade.

1. Definicija održivosti

Y=1*0,97*1,5*0,715*1,07=1,113 MN

1. Pomirenje

Uvjet je ispunjen, dovoljna je čvrstoća zida i čvrstoća njegovih elemenata

Nedovoljna otpornost zida

Što učiniti ako izračunata otpornost zidova na pritisak nije dovoljna? U tom slučaju potrebno je ojačati zid armaturom. U nastavku je primjer analize potrebne modernizacije konstrukcije s nedovoljnom otpornošću na pritisak.

Radi praktičnosti, možete koristiti tabelarne podatke.

Donja linija prikazuje indikatore za zid ojačan žičanom mrežom prečnika 3 mm, sa ćelijom od 3 cm, klasa B1. Ojačanje svakog trećeg reda.

Povećanje snage je oko 40%. Obično je ova otpornost na kompresiju dovoljna. Bolje je napraviti detaljnu analizu, izračunavajući promjenu karakteristika čvrstoće u skladu s metodom ojačanja konstrukcije koja se koristi.

U nastavku je primjer takvog izračuna

Primjer proračuna armature stupova

Početni podaci - vidi prethodni primjer.

• visina poda - 3,3 m;
• debljina zida – 0,640 m;
• širina zida 1.300 m;
• tipične karakteristike zidanja (vrsta opeke - glinena opeka rađena presovanjem, vrsta maltera - cement sa peskom, marka opeke - 100, malter - 50)

U ovom slučaju, uslov U>=N nije zadovoljen (1.113<1,5).

Potrebno je povećati otpornost na kompresiju i strukturnu čvrstoću.

Dobitak

k=U1/U=1,5/1,113=1,348,

one. potrebno je povećati čvrstoću konstrukcije za 34,8%.

Ojačanje armirano-betonskim okvirom

Armatura se izvodi kavezom od B15 betona debljine 0,060 m. Vertikalne šipke 0,340 m2, stezaljke 0,0283 m2 sa korakom od 0,150 m.

Dimenzije presjeka armirane konstrukcije:

Š_1=1300+2*60=1,42

T_1=640+2*60=0,76

Sa ovakvim indikatorima, uslov U>=N je zadovoljen. Otpornost na kompresiju i strukturna čvrstoća su dovoljni.

Vanjski nosivi zidovi moraju, u najmanju ruku, biti projektovani za čvrstoću, stabilnost, lokalno urušavanje i otpornost na prijenos topline. Saznati koliko debljine treba da bude zid od cigle? , morate to izračunati. U ovom članku ćemo pogledati izračunavanje nosivosti cigle, au narednim člancima ćemo pogledati druge proračune. Kako ne biste propustili objavljivanje novog članka, pretplatite se na newsletter i nakon svih proračuna saznat ćete kolika bi trebala biti debljina zida. Budući da se naša kompanija bavi izgradnjom vikendica, odnosno niskogradnje, razmotrit ćemo sve proračune posebno za ovu kategoriju.

Ležaj nazivaju se zidovi koji preuzimaju opterećenje od podnih ploča, obloga, greda itd. koji se oslanjaju na njih.

Također biste trebali uzeti u obzir marku cigle za otpornost na mraz. Pošto svako sebi gradi kuću najmanje stotinu godina, u uslovima suve i normalne vlažnosti prostorija, prihvata se ocena (M rz) od 25 i više.

Prilikom izgradnje kuće, vikendice, garaže, gospodarskih zgrada i drugih objekata sa suhim i normalnim vlažnim uvjetima, preporučuje se upotreba šupljih opeka za vanjske zidove, jer je njena toplinska provodljivost niža od one od pune cigle. Shodno tome, tokom termotehničkih proračuna, debljina izolacije će biti manja, što će uštedjeti novac prilikom kupovine. Pune opeke za vanjske zidove treba koristiti samo kada je potrebno osigurati čvrstoću zida.

Ojačanje cigle dozvoljeno je samo ako povećanje razreda cigle i maltera ne daje potrebnu nosivost.

Primjer izračunavanja zida od cigle.

Nosivost opeke ovisi o mnogim faktorima - marki cigle, marki maltera, prisutnosti otvora i njihovih veličina, fleksibilnosti zidova itd. Proračun nosivosti počinje određivanjem projektne sheme. Prilikom proračuna zidova za vertikalna opterećenja, smatra se da je zid oslonjen na zglobne i fiksne nosače. Prilikom proračuna zidova za horizontalna opterećenja (vjetar), zid se smatra čvrsto stegnutim. Važno je ne zbuniti ove dijagrame, jer će dijagrami trenutka biti drugačiji.

Izbor sekcije dizajna.

Kod čvrstih zidova, projektni presjek se uzima kao presjek I-I u nivou dna poda sa uzdužnom silom N i maksimalnim momentom savijanja M. Često je opasno dio II-II, budući da je moment savijanja nešto manji od maksimalnog i jednak je 2/3M, a koeficijenti m g i φ su minimalni.

Kod zidova sa otvorima poprečni presjek se uzima u visini dna nadvoja.

Pogledajmo dio I-I.

Iz prethodnog članka Prikupljanje tereta na zidu prvog sprata Uzmimo rezultujuću vrijednost ukupnog opterećenja, koja uključuje opterećenje od poda prvog sprata P 1 = 1,8 t i gornjih etaža G = G p +P 2 +G 2 = 3,7t:

N = G + P 1 = 3,7t +1,8t = 5,5t

Podna ploča naslanja se na zid na udaljenosti od a=150mm. Uzdužna sila P 1 od stropa bit će na udaljenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Zašto 1/3? Budući da će dijagram naprezanja ispod presjeka oslonca biti u obliku trokuta, a težište trokuta se nalazi na 1/3 dužine oslonca.

Smatra se da se opterećenje od gornjih podova G primjenjuje centralno.

Budući da se opterećenje od podne ploče (P 1) ne primjenjuje na sredinu presjeka, već na udaljenosti od nje jednako:

e = h/2 - a/3 = 250 mm/2 - 150 mm/3 = 75 mm = 7,5 cm,

tada će stvoriti moment savijanja (M) u presjeku I-I. Moment je proizvod sile i ruke.

M = P 1 * e = 1,8t * 7,5cm = 13,5t*cm

Tada će ekscentricitet uzdužne sile N biti:

e 0 = M / N = 13,5 / 5,5 = 2,5 cm

Budući da je nosivi zid debljine 25 cm, pri proračunu treba uzeti u obzir vrijednost slučajnog ekscentriciteta e ν = 2 cm, tada je ukupni ekscentricitet jednak:

e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Kod e 0 =4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Čvrstoća zida ekscentrično komprimovanog elementa određena je formulom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Odds m g I φ 1 u odeljku koji se razmatra, I-I su jednaki 1.

Vanjski nosivi zidovi moraju, u najmanju ruku, biti projektovani za čvrstoću, stabilnost, lokalno urušavanje i otpornost na prijenos topline. Saznati koliko debljine treba da bude zid od cigle? , morate to izračunati. U ovom članku ćemo pogledati izračunavanje nosivosti cigle, au narednim člancima ćemo pogledati druge proračune. Kako ne biste propustili objavljivanje novog članka, pretplatite se na newsletter i nakon svih proračuna saznat ćete kolika bi trebala biti debljina zida. Budući da se naša kompanija bavi izgradnjom vikendica, odnosno niskogradnje, razmotrit ćemo sve proračune posebno za ovu kategoriju.

Ležaj nazivaju se zidovi koji preuzimaju opterećenje od podnih ploča, obloga, greda itd. koji se oslanjaju na njih.

Također biste trebali uzeti u obzir marku cigle za otpornost na mraz. Pošto svako sebi gradi kuću najmanje stotinu godina, u uslovima suve i normalne vlažnosti prostorija, prihvata se ocena (M rz) od 25 i više.

Prilikom izgradnje kuće, vikendice, garaže, gospodarskih zgrada i drugih objekata sa suhim i normalnim vlažnim uvjetima, preporučuje se upotreba šupljih opeka za vanjske zidove, jer je njena toplinska provodljivost niža od one od pune cigle. Shodno tome, tokom termotehničkih proračuna, debljina izolacije će biti manja, što će uštedjeti novac prilikom kupovine. Pune opeke za vanjske zidove treba koristiti samo kada je potrebno osigurati čvrstoću zida.

Ojačanje cigle dozvoljeno je samo ako povećanje razreda cigle i maltera ne daje potrebnu nosivost.

Primjer izračunavanja zida od cigle.

Nosivost opeke ovisi o mnogim faktorima - marki cigle, marki maltera, prisutnosti otvora i njihovih veličina, fleksibilnosti zidova itd. Proračun nosivosti počinje određivanjem projektne sheme. Prilikom proračuna zidova za vertikalna opterećenja, smatra se da je zid oslonjen na zglobne i fiksne nosače. Prilikom proračuna zidova za horizontalna opterećenja (vjetar), zid se smatra čvrsto stegnutim. Važno je ne zbuniti ove dijagrame, jer će dijagrami trenutka biti drugačiji.

Izbor sekcije dizajna.

Kod čvrstih zidova, projektni presjek se uzima kao presjek I-I u nivou dna poda sa uzdužnom silom N i maksimalnim momentom savijanja M. Često je opasno dio II-II, budući da je moment savijanja nešto manji od maksimalnog i jednak je 2/3M, a koeficijenti m g i φ su minimalni.

Kod zidova sa otvorima poprečni presjek se uzima u visini dna nadvoja.

Pogledajmo dio I-I.

Iz prethodnog članka Prikupljanje tereta na zidu prvog sprata Uzmimo rezultujuću vrijednost ukupnog opterećenja, koja uključuje opterećenje od poda prvog sprata P 1 = 1,8 t i gornjih etaža G = G p +P 2 +G 2 = 3,7t:

N = G + P 1 = 3,7t +1,8t = 5,5t

Podna ploča naslanja se na zid na udaljenosti od a=150mm. Uzdužna sila P 1 od stropa bit će na udaljenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Zašto 1/3? Budući da će dijagram naprezanja ispod presjeka oslonca biti u obliku trokuta, a težište trokuta se nalazi na 1/3 dužine oslonca.

Smatra se da se opterećenje od gornjih podova G primjenjuje centralno.

Budući da se opterećenje od podne ploče (P 1) ne primjenjuje na sredinu presjeka, već na udaljenosti od nje jednako:

e = h/2 - a/3 = 250 mm/2 - 150 mm/3 = 75 mm = 7,5 cm,

tada će stvoriti moment savijanja (M) u presjeku I-I. Moment je proizvod sile i ruke.

M = P 1 * e = 1,8t * 7,5cm = 13,5t*cm

Tada će ekscentricitet uzdužne sile N biti:

e 0 = M / N = 13,5 / 5,5 = 2,5 cm

Budući da je nosivi zid debljine 25 cm, pri proračunu treba uzeti u obzir vrijednost slučajnog ekscentriciteta e ν = 2 cm, tada je ukupni ekscentricitet jednak:

e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Kod e 0 =4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Čvrstoća zida ekscentrično komprimovanog elementa određena je formulom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Odds m g I φ 1 u odeljku koji se razmatra, I-I su jednaki 1.