Pri navrhovaní plynových hasiacich systémov vzniká úloha určiť čas vstúpiť do miestnosti požadované množstvo hasiaca látka pri špecifikovaných parametroch hydraulický systém. Možnosť vykonania takéhoto výpočtu vám umožňuje vybrať optimálne vlastnosti plynový hasiaci systém, zabezpečujúci požadovaný čas uvoľnenia potrebného množstva hasiacej látky.

V súlade s bodom 8.7.3 SP 5.13130.2009 sa musí zabezpečiť, aby najmenej 95 % hmotnosti plynnej hasiacej látky potrebnej na vytvorenie štandardnej koncentrácie hasiacej látky v chránenej miestnosti bolo dodaných v časovom intervale nepresahujúcom 10 s pre modulárne inštalácie a 15 s pre centralizované plynové hasiace zariadenia, v ktorých sa ako hasiaca látka používajú hasiace prostriedky skvapalnené plyny(okrem oxidu uhličitého).

Kvôli nedostatok schválených domácich metód Na určenie času úniku hasiacej látky do miestnosti bola vyvinutá táto metóda výpočtu hasenia plynom. Táto technika umožňuje použitie výpočtovej techniky vykonávať výpočet doby uvoľnenia hasiacej látky pre plynové hasiace systémy na báze freónov, v ktorých je hasiaca látka vo fľašiach (moduloch) v kvapalnom stave pod tlakom hnacieho plynu, ktorý zabezpečuje požadovanú rýchlosť výstupu plynu zo systému. V rovnakom čase berie sa do úvahy skutočnosť rozpustenia hnacieho plynu v kvapalnom hasiacom prostriedku. Táto metóda na výpočet hasenia plynom je základom počítačového programu TACT-Gas, vo svojej časti týkajúcej sa výpočtu plynových hasiacich systémov na báze freónov a nový hasiaci prostriedok Novec 1230(freón FK-5-1-12).

Výpočet AUGP zahŕňa:

• * určenie odhadovanej hmotnosti GFFS potrebnej na uhasenie požiaru;
• * určenie doby trvania dodávky GFFS;
• * určenie priemeru potrubí AUGP, typu a počtu trysiek;
• * definícia maxima pretlak pri podávaní GOTV;
• * stanovenie požadovanej zásoby VZPS a modulov.

Spôsob hasenia je objemový. GOTV - Freón 125HP (C2F5H).

Stanovenie odhadovanej hmotnosti GFFS potrebnej na uhasenie požiaru

Odhadovaná hmotnosť GFFS Mg, ktorá sa musí skladovať v zariadení, je určená vzorcom:

Mg = K1(Mр + Mtr + Mbn),

kde Mtr je hmotnosť zostávajúceho GFFS v potrubiach, kg, určená podľa vzorca:

Mtr = Vtr pripravené,

tu Vtr je objem celého potrubia inštalácie, m3; pripravený - hustota zvyšku hasiacej látky pri tlaku, ktorý existuje v potrubí po ukončení výtoku hmoty plynnej hasiacej látky Mp do chránenej miestnosti. Mbn je súčin zvyšného GFFS v module Mb, ktorý akceptuje TD na modul, kg, počtom modulov v inštalácii č.

Mtr + Mbn= mostík=>Mg = K1(Mр + mostík),

kde Most je zvyšok GFFS v moduloch a potrubí, kg.

Určené podľa vzorca:

most=nmmbridge,

kde nm je počet modulov obsahujúcich vypočítanú hmotnosť GFFS; najviac je hmotnosť plynnej fázy hasiacej látky v module a v potrubí po uvoľnení kvapalnej fázy z neho, kg. Akceptujeme na základe kapacity prijatých modulov.

Tabuľka 3.1 uvádza údaje na určenie hmotnosti plynnej fázy hasiacej látky v module a v potrubí po uvoľnení kvapalnej fázy z neho.

Tabuľka 3.1 - Hmotnosť plynnej fázy hasiacej látky v module a v potrubí po uvoľnení kvapalnej fázy hasiacej látky, kg.

K1 -- koeficient zohľadňujúci únik plynovej hasiacej látky z nádob sa berie rovný 1,05;

Mр je množstvo hasiacej látky určenej na vytvorenie koncentrácie hasiacej látky v objeme miestnosti bez umelého vetrania, určené podľa vzorca:

tu Vр je odhadovaný objem chránenej miestnosti, Vр=777,6 m3. Vypočítaný objem miestnosti zahŕňa jej vnútorný geometrický objem vrátane objemu ventilácie, klimatizačného systému, ohrev vzduchu(až po utesnené ventily alebo klapky). Neodpočítava sa od neho objem zariadenia umiestneného v miestnosti, s výnimkou objemu pevných (nepriepustných) stavebných prvkov (stĺpy, trámy, základy pre zariadenia a pod.); K2 -- koeficient, ktorý zohľadňuje stratu plynovej hasiacej látky cez otvory v miestnosti; с1 -- hustota plynovej hasiacej látky, berúc do úvahy výšku chráneného objektu vzhľadom na hladinu mora pre minimálnu izbovú teplotu Tm, kg/m3, určenú vzorcom:

tu c0 je hustota pár plynového hasiaceho prostriedku pri teplote T0 = 293 K (20 °C) a atmosférickom tlaku 101,3 kPa, pre freón 125 daná hodnota je 5 074; Tm -- minimálna teplota vzduch v chránenom priestore, K, Tm = 293 K.; K3 je korekčný faktor, ktorý zohľadňuje výšku objektu vzhľadom na hladinu mora. Akceptujeme K3=1; Cn -- štandardná hasiaca koncentrácia, obj. Podiel za priestory na skladovanie etanolu je 0,105.

Koeficient zohľadňujúci stratu plynovej hasiacej látky cez otvory v miestnosti:

kde P je parameter, ktorý zohľadňuje umiestnenie otvorov po výške chránenej miestnosti, m0,5 s-1. Akceptujeme P = 0,1 (keď sú otvory umiestnené v hornej zóne miestnosti); H - výška miestnosti, H=7,2 m; d - parameter úniku miestnosti určený vzorcom:

kde UFn je celková plocha neustále otvorených otvorov, m2; fpod -- štandardný čas dodávky GFPS do chránených priestorov, s, fpod = 10 s.

Objemové hasiace zariadenie AUGP sa používa v priestoroch charakterizovaných parametrom úniku d najviac 0,004 m-1.

Predpokladáme, že v uvažovanej miestnosti je trvalo otvoreným otvorom výfuková šachta. V priestoroch bez svetelných a prevzdušňovacích lámp a prevzdušňovacích lámp, v ktorých sa plánuje umiestnenie výrobných zariadení kategórie A,B, a B, musia byť dymové a výfukové šachty z nehorľavých materiálov s ventilmi s ručným a automatickým otváraním v prípade požiaru. Štvorcový prierez tieto šachty by sa mali určiť výpočtom a pri absencii výpočtových údajov odobrať najmenej 0,2% plochy miestnosti. Šachty by mali byť umiestnené rovnomerne (jedna šachta na každých 1000 m2 priestoru). Predpokladáme teda, že v uvažovanej miestnosti je 1 šachta s prierezom 0,216 m2. Potom bude koeficient úniku.

Výpočet plynového hasenia sa vykonáva pri vývoji projektov a vykonáva ho špecialista - projektant. Ide o určenie množstva látky potrebnej na hasenie, potrebného počtu modulov a hydraulických výpočtov. Zahŕňa tiež prácu na nastavení vhodného priemeru potrubia, určenie času potrebného na dodávku plynu do miestnosti, berúc do úvahy šírku otvorov a plochu každej jednotlivej chránenej miestnosti.

Výpočet hmotnosti plynovej hasiacej látky vám umožňuje vypočítať požadovaný objem freónu použitého na. Na hasenie požiaru sa používajú tieto hasiace prostriedky:

• oxid uhličitý;
• dusík;
• argónový inergén;
• fluorid sírový;
• freóny (227, 23, 125 a 218).

V závislosti od princípu pôsobenia sú hasiace zmesi rozdelené do skupín:

1. Deoxidanty sú látky, ktoré pôsobia ako hasiaca koncentrácia a vytvárajú okolo plameňa hustý oblak. Táto koncentrácia bráni prístupu kyslíka potrebného na udržanie spaľovacieho procesu. V dôsledku toho oheň zhasne.
2. Inhibítory sú špeciálne hasiace zlúčeniny, ktoré môžu interagovať s horiacimi látkami. V dôsledku toho sa spaľovanie spomaľuje.

Výpočet hmotnosti plynovej hasiacej látky

Výpočet štandardnej objemovej koncentrácie vám umožňuje určiť, aké množstvo plynných látok bude potrebné na uhasenie požiaru. Výpočet plynového hasenia sa vykonáva s prihliadnutím na hlavné parametre chránených priestorov: dĺžka, šírka, výška. Požadovanú hmotnosť kompozície môžete zistiť pomocou špeciálnych vzorcov, ktoré zohľadňujú hmotnosť chladiva potrebného na vytvorenie koncentrácie plynu potrebnej na hasenie požiaru v objeme miestnosti, hustotu kompozícií, ako aj koeficient úniku koncentrácie na hasenie z nádob a ďalšie údaje.

Návrh plynového hasiaceho systému

Návrh plynového hasiaceho systému sa vykonáva s prihliadnutím na tieto faktory:

• počet miestností v miestnosti, ich objem, inštalované konštrukcie vo forme zavesených podhľadov;
• umiestnenie otvorov, ako aj počet a šírka neustále otvorených otvorov;
• indikátory teploty a vlhkosti v miestnosti;
• funkcie, počet ľudí na mieste.

V závislosti od toho sa berú do úvahy aj ďalšie faktory individuálnych charakteristík dizajn, cieľová príslušnosť, harmonogram personálnej práce, ak hovoríme o o podniku.

Výber a umiestnenie modulov plynového hasenia

Výpočet plynového hasenia zahŕňa aj taký moment ako výber modulu. Toto sa robí s prihliadnutím na fyzické a chemické vlastnosti koncentrát. Stanoví sa koeficient plnenia. Častejšie je táto hodnota v rozmedzí: 0,7-1,2 kg/l. Niekedy je potrebné nainštalovať niekoľko modulov do jedného kolektora. V tomto prípade je dôležitý objem potrubia, valce musia mať rovnakú veľkosť, je zvolený jeden typ plniva a tlak hnacieho plynu je rovnaký. Umiestnenie je povolené v samotnom chránenom priestore, alebo mimo neho - v tesnej blízkosti. Vzdialenosť od plynovej nádoby k objektu vykurovacieho systému je minimálne jeden meter.

Pripojený modul plynový systém priemyselné hasenie požiarov

Po výbere miesta pre plynové hasiace zariadenia by sa mal vykonať hydraulický výpočet. Počas hydraulický výpočet sú definované nasledujúce parametre:

• priemer potrubia;
• čas odchodu vlaku z modulu;
• plocha výstupných otvorov dýzy.

Hydraulické výpočty môžete vykonávať buď samostatne, alebo pomocou špeciálnych programov.

Po prijatí výsledkov výpočtu a dokončení inštalácie je potrebné poučiť personál v súlade s. Osobitná pozornosť sa venuje regulačnému rámcu, vypracovaniu a vyveseniu evakuačného plánu a oboznámeniu sa s pokynmi.

Inštruktáž personálu a školenie o používaní osobných ochranných prostriedkov v prípade požiaru

Poverené dozorné orgány

Inštitúcie vykonávajúce kontrolu:

• Pani dozor;
• bezpečnostné oddelenie;
• požiarnotechnická komisia.

Kompaktný plynový hasiaci modul pre malé priestory

Úlohy regulačných orgánov

Zodpovednosti zahŕňajú monitorovanie súladu s regulačným rámcom, zabezpečenie správnej úrovne bezpečnosti a ochrany zariadení. Takéto orgány vyžadujú:

• zosúladenie pracovných podmienok zamestnancov na stanovené normy;
• inštalácia výstražných systémov a automatických hasiacich systémov;
• vylúčenie používania horľavých materiálov na opravy a konečnú úpravu;
• požiadavka na odstránenie akýchkoľvek porušení požiarnej bezpečnosti.

Záver

Po dokončení procesu spoločnosť vydá projektovej dokumentácie v súlade s existujúcimi normami a požiadavkami. Výsledky práce sú poskytnuté zákazníkovi na posúdenie.

Metodika výpočtu hmotnosti plynnej hasiacej látky pre ústanová plynová hasiaca technika na hasenie objemovou metódou

1. Odhadovaná hmotnosť GFFS, ktorá musí byť uložená v zariadení, je určená vzorcom

Kde
- hmotnosť hasiacej látky určenej na vytvorenie koncentrácie hasiacej látky v objeme miestnosti bez umelého vetrania je určená vzorcami:

pre GFFS - skvapalnené plyny, s výnimkou oxidu uhličitého

; (2)

pre GOTV - stlačené plyny a oxid uhličitý

Kde - odhadovaný objem chránenej miestnosti, m3.

Vypočítaný objem miestnosti zahŕňa jej vnútorný geometrický objem vrátane objemu systémov vetrania, klimatizácie a ohrevu vzduchu (až po utesnené ventily alebo klapky). Neodpočítava sa od neho objem zariadenia umiestneného v miestnosti, s výnimkou objemu pevných (nepriepustných) stavebných prvkov (stĺpy, trámy, základy pre zariadenia a pod.);

- koeficient zohľadňujúci úniky plynovej hasiacej látky z nádob;
- koeficient zohľadňujúci stratu plynovej hasiacej látky cez otvory v miestnosti; - hustota plynovej hasiacej látky, berúc do úvahy výšku chráneného objektu vzhľadom na hladinu mora pre minimálnu izbovú teplotu , kg  m -3, určuje sa podľa vzorca

, (4)

Kde - hustota pár plynovej hasiacej látky pri teplote = 293 K (20 С) a atmosférický tlak 101,3 kPa;
- minimálna teplota vzduchu v chránenej miestnosti, K; - korekčný faktor zohľadňujúci výšku objektu vzhľadom na hladinu mora, ktorého hodnoty sú uvedené v tabuľke 11 v dodatku 5;
- štandardná objemová koncentrácia, % (obj.).

Hodnoty štandardných koncentrácií hasenia () sú uvedené v prílohe 5.

Hmotnosť zvyšku GFFS v potrubiach
, kg, určené podľa vzorca

, (5)

Kde
- objem celého inštalačného potrubia, m 3 ;
- hustota zvyšku hasiacej látky pri tlaku, ktorý existuje v potrubí po ukončení prietoku masy plynnej hasiacej látky do chránenej miestnosti.

- produkt zvyšku GFFS v module ( M b), ktorý je akceptovaný podľa TD na modul, kg, na počet modulov v inštalácii.

Poznámka. Pre kvapalné horľavé látky, ktoré nie sú uvedené v prílohe 5, možno štandardnú objemovú hasiacu koncentráciu GFFS, ktorej všetky zložky sú za normálnych podmienok v plynnej fáze, určiť ako súčin minimálnej objemovej hasiacej koncentrácie bezpečnostným faktorom rovnajúcim sa na 1,2 pre všetky GFFS, okrem oxidu uhličitého. Pre CO 2 je bezpečnostný faktor 1,7.

Pre THF, ktoré sú za normálnych podmienok v kvapalnej fáze, ako aj zmesi THFS, z ktorých aspoň jedna zo zložiek je za normálnych podmienok v kvapalnej fáze, sa štandardná hasiaca koncentrácia určí vynásobením objemovej hasiacej koncentrácie bezpečnostným faktorom 1,2.

Metódy stanovenia minimálnej objemovej koncentrácie hasenia a koncentrácie hasenia sú uvedené v NPB 51-96 *.

1.1. Koeficienty rovnice (1) sú určené nasledovne.

1.1.1. Koeficient zohľadňujúci únik plynovej hasiacej látky z nádob:

.

1.1.2. Koeficient zohľadňujúci stratu plynovej hasiacej látky cez otvory v miestnosti:

, (6)

Kde
- parameter, ktorý zohľadňuje umiestnenie otvorov po výške chránenej miestnosti, m 0,5  s -1.

Číselné hodnoty parametra sa vyberajú takto:

0,65 - keď sú otvory umiestnené súčasne na dne (0 - 0,2)
a horná zóna miestnosti (0,8 - 1,0) alebo súčasne na strope a podlahe miestnosti a plochy otvorov v spodnej a hornej časti sú približne rovnaké a tvoria polovicu celkovej plochy otvorov ; = 0,1 - keď sú otvory umiestnené iba v hornej zóne (0,8 - 1,0) chránenej miestnosti (alebo na strope); = 0,25 - keď sú otvory umiestnené iba v spodnej zóne (0 - 0,2) chránenej miestnosti (alebo na podlahe); = 0,4 - s približne rovnomerným rozložením plochy otvorov po celej výške chránenej miestnosti a vo všetkých ostatných prípadoch.

- parameter úniku miestnosti, m -1,

Kde
- celková plocha otvorov, m2.

Výška miestnosti, m; - štandardný čas dodávky GFPS do chránených priestorov.

1.1.3. Hasenie požiarov podtriedy A 1 (okrem tlejúcich materiálov špecifikovaných v článku 7.1) by sa malo vykonávať v miestnostiach s parametrom úniku najviac 0,001 m -1.

Hodnota hmotnosti M p na hasenie požiarov podtriedy A 1 je určená vzorcom

Mp = K4. M r-hept,

kde M p-hept je hodnota hmotnosti Mp pre štandardnú objemovú koncentráciu CH pri hasení n-heptánu, vypočítaná pomocou vzorcov 2 alebo 3;

K 4 je koeficient, ktorý zohľadňuje druh horľavého materiálu. Hodnoty koeficientu K 4 sa rovnajú: 1,3 – pre hasiaci papier, vlnitý papier, lepenka, látky atď. v balíkoch, kotúčoch alebo skladačkách; 2,25 - pre priestory s rovnakými materiálmi, do ktorých je po ukončení prevádzky AUGP vylúčený prístup hasičov, pričom rezervná zásoba je vypočítaná pri hodnote K 4 rovnajúcej sa 1,3.

Čas dodávky hlavnej zásoby GFFS pri hodnote K4 2,25 sa môže zvýšiť 2,25-krát. Pre ostatné požiare podtriedy A 1 sa hodnota K 4 rovná 1,2.

Minimálne 20 minút (alebo do príchodu hasičského zboru) by ste chránenú miestnosť nemali otvárať ani inak porušovať jej tesnosť.

Pri otváraní priestorov musia byť k dispozícii primárne hasiace prostriedky.

V priestoroch, v ktorých je po ukončení prevádzky AUGP vylúčený prístup k hasičským zborom, by sa mal ako hasiaci prostriedok použiť CO 2 s koeficientom 2,25.

1. Priemerný tlak v izotermickej nádrži počas dodávky oxidu uhličitého ,MPa, sa určuje podľa vzorca

, (1)

Kde - tlak v nádrži počas skladovania oxidu uhličitého, MPa; - tlak v nádrži na konci uvoľnenia odhadovaného množstva oxidu uhličitého MPa sa určí podľa obrázku 1.

2. Priemerná spotreba oxidu uhličitého

, (2)

Kde
- odhadované množstvo oxidu uhličitého, kg; - štandardný čas dodávky oxidu uhličitého, s.

3. Vnútorný priemer prívodného (hlavného) potrubia , m, je určený vzorcom

Kde k 4 - multiplikátor, určený podľa tabuľky 1; l 1 - dĺžka prívodného (hlavného) potrubia podľa projektu, m.

Tabuľka 1

4. Priemerný tlak v prívodnom (hlavnom) potrubí v mieste jeho vstupu do chránenej miestnosti

Kde l 2 - ekvivalentná dĺžka potrubí z izotermickej nádrže do bodu, v ktorom sa určuje tlak, m:

, (5)

Kde - súčet súčiniteľov odporu potrubných armatúr.

5. Stredný tlak

, (6)

Kde r 3 - tlak v mieste vstupu prívodného (hlavného) potrubia do chránenej miestnosti, MPa; r 4 - tlak na konci prívodného (hlavného) potrubia, MPa.

6. Priemerný prietok cez trysky Q m, kg  s -1, určená vzorcom

kde je koeficient prietoku cez dýzy; A 3 - plocha výstupu dýzy, m2; k 5 - koeficient určený vzorcom

7. Počet trysiek určený vzorcom

8. Vnútorný priemer rozvodného potrubia , m, sa vypočíta z podmienky

, (9)

Kde - priemer výstupu trysky, m.

R

R 1 =2,4

zásobníka na konci uvoľnenia vypočítaného množstva oxidu uhličitého

Poznámka. Relatívna hmotnosť oxidu uhličitého určený vzorcom

,

Kde - počiatočná hmotnosť oxidu uhličitého, kg.

Dodatok 7

Metodika výpočtu plochy otvoru na uvoľnenie pretlaku v miestnostiach chránených plynovými hasiacimi zariadeniami

Otváracia plocha na uvoľnenie nadmerného tlaku , m 2, je určený vzorcom

,

Kde - maximálny prípustný pretlak, ktorý sa určuje z podmienky zachovania pevnosti stavebných konštrukcií chránených priestorov alebo zariadení v nich umiestnených, MPa; - atmosférický tlak, MPa; - hustota vzduchu v prevádzkových podmienkach chránených priestorov, kg  m -3; - bezpečnostný faktor sa rovná 1,2; - koeficient zohľadňujúci zmenu tlaku pri dodávaní;
- čas dodávky THFK stanovený z hydraulického výpočtu, s;
- plocha trvalo otvorených otvorov (okrem vypúšťacieho otvoru) v obvodových konštrukciách miestnosti, m2.

Hodnoty veličín, , sa určujú podľa dodatku 6.

Pre GOTV - skvapalnené plyny koeficient TO 3 =1.

Pre GOTV - stlačené plyny koeficient TO 3 sa rovná:

pre dusík - 2,4;

pre argón - 2,66;

pre zloženie Inergen - 2,44.

Ak je hodnota výrazu na pravej strane nerovnosti menšia alebo rovná nule, potom otvor (zariadenie) na uvoľnenie nadmerného tlaku nie je potrebný.

Poznámka. Hodnota plochy otvoru bola vypočítaná bez zohľadnenia chladiaceho účinku skvapalneného plynu, čo môže viesť k miernemu zmenšeniu plochy otvoru.

Všeobecné ustanovenia pre výpočet modulárnych typov práškových hasiacich zariadení.

1. Počiatočné údaje pre výpočet a návrh zariadení sú:

geometrické rozmery miestnosti (objem, plocha obvodových konštrukcií, výška);

plocha otvorených otvorov v obvodových konštrukciách;

prevádzková teplota, tlak a vlhkosť v chránenom priestore;

zoznam látok, materiálov nachádzajúcich sa v miestnosti a ich indikátorov nebezpečenstvo požiaru, zodpovedajúca trieda požiaru podľa GOST 27331;

typ, veľkosť a schéma rozloženia požiarneho zaťaženia;

dostupnosť a vlastnosti systémov vetrania, klimatizácie, ohrevu vzduchu;

charakteristika a usporiadanie technologických zariadení;

prítomnosť osôb a ich evakuačné cesty.

technická dokumentácia k modulom.

2. Výpočet inštalácie zahŕňa určenie:

počet modulov určených na hasenie požiaru;

časy evakuácie, ak existujú;

prevádzkový čas inštalácie;

potrebná dodávka prášku, modulov, komponentov;

typ a požadovaný počet detektorov (v prípade potreby) na zabezpečenie chodu inštalácie, signalizačné a spúšťacie zariadenia, napájacie zdroje na spustenie inštalácie (pre prípady podľa bodu 8.5).

Metodika výpočtu počtu modulov pre modulárne práškové hasiace zariadenia

1. Uhasenie chráneného objemu

1.1. Uhasenie celého chráneného objemu

Počet modulov na ochranu objemu miestnosti je určený vzorcom

, (1)

Kde
- počet modulov potrebných na ochranu priestorov, ks; - objem chránenej miestnosti, m 3 ; - objem chránený jedným modulom zvoleného typu sa určí podľa technickej dokumentácie (ďalej len aplikačná dokumentácia) k modulu, m 3 (s prihliadnutím na geometriu nástreku - deklarovaný tvar a rozmery chráneného objemu od výrobcu); = 11,2 - koeficient nerovnomernosti nástreku prášku. Pri umiestnení rozprašovacích trysiek na hranici maximálnej prípustnej (podľa dokumentácie k modulu) výšky Komu = 1.2 alebo určené z dokumentácie k modulu.

- bezpečnostný faktor zohľadňujúci zatienenie možného zdroja požiaru v závislosti od pomeru zatienenej plochy zariadením , do chráneného územia S r a je definovaný ako:

pri
,

Tieniaca oblasť je definovaná ako oblasť časti chráneného priestoru, kde je možný vznik zdroja požiaru, do ktorej je pohyb prášku z rozprašovacej dýzy v priamom smere blokovaný konštrukčnými prvkami nepreniknuteľnými do prášok.

O
Prídavné moduly sa odporúča inštalovať priamo v tienenom priestore alebo v polohe, ktorá eliminuje tienenie; ak je táto podmienka splnená k berie sa rovná 1.

- koeficient, ktorý zohľadňuje zmenu hasiacej účinnosti použitého prášku vo vzťahu k horľavej látke v chránenom priestore v porovnaní s benzínom A-76. Stanovené podľa tabuľky 1. Pri absencii údajov sa stanoví experimentálne s použitím metód VNIIPO.

- koeficient zohľadňujúci stupeň netesnosti miestnosti. = 1 + V F neg , Kde F neg = F/F pom- pomer celkovej plochy úniku (otvory, trhliny) F k celkovému povrchu miestnosti F pom, koeficient IN určené podľa obrázku 1.

IN

20

Fн/F , Fв/ F

Obrázok 1 Graf na určenie koeficientu B pri výpočte koeficientu.

F n- oblasť úniku v spodnej časti miestnosti; F V- plocha netesnosti v hornej časti miestnosti, F - celková plocha netesnosti (otvory, trhliny).

Pre zariadenia na pulzné hasenie je koeficient IN možno zistiť z dokumentácie k modulom.

1.2. Miestne hasenie požiaru podľa objemu

Výpočet sa vykonáva rovnakým spôsobom ako pri hasení v celom objeme, berúc do úvahy odseky. 8.12-8.14. Miestny objem V n, chránený jedným modulom, je určený podľa dokumentácie k modulom (s prihliadnutím na geometriu nástreku - tvar a rozmery lokálneho chráneného objemu deklarovaného výrobcom) a chránený objem V h je definovaný ako objem objektu zväčšený o 15 %.

Na miestne hasenie požiaru podľa objemu sa používa = 1,3, je povolené prevziať iné hodnoty uvedené v dokumentácii k modulu.

2. Hasenie požiaru podľa oblasti

2.1. Hasenie po celej ploche

Počet modulov potrebných na hasenie požiaru v oblasti chránených priestorov je určený vzorcom

Pre lokálne hasenie na ploche sa berie = 1,3, iné hodnoty sú povolené Komu 4 uvedené v dokumentácii k modulu alebo odôvodnené v projekte.

Ako S n možno zabrať plochu maximálneho stupňa požiaru triedy B, ktorého uhasenie zabezpečuje tento modul (určený podľa dokumentácie k modulu, m 2).

Poznámka. Ak sa pri výpočte počtu modulov získa počet modulov zlomkových čísel, za konečné číslo sa berie ďalšie v poradí väčšie celé číslo.

Pri ochrane podľa oblasti, berúc do úvahy konštrukčné a technologické vlastnosti chráneného objektu (s odôvodnením v dizajne), je povolené spúšťať moduly pomocou algoritmov, ktoré poskytujú plošnú ochranu. V tomto prípade sa chránený priestor považuje za časť územia prideleného konštrukčným (príjazdové cesty atď.) alebo konštrukčným nehorľavým riešením (steny, priečky atď.). Prevádzka zariadenia musí zabezpečiť, aby sa požiar nerozšíril mimo chráneného priestoru, vypočítané s prihliadnutím na zotrvačnosť zariadenia a rýchlosť šírenia požiaru (pre konkrétny druh horľavých materiálov).

Tabuľka 1.

Koeficient porovnávacia účinnosť hasiacich látok

1. Núdzová pomoc a pomoc pri katastrofách (1)

   Dokument

   ...) skupiny priestorov (produkcie A technologický procesy) Autor: stupňa nebezpečenstvách rozvoj oheň V závislosti od ich funkčné schôdzky A hasičský zbor zaťaženie horľavý materiálov Skupina priestorov Zoznam charakteristík priestorov, produkcie ...

2. Všeobecné ustanovenia pre projektovanie a výstavbu plynových rozvodov z kovových a polyetylénových rúr SP 42-101-2003 JSC "Polymergaz" Moskva

   Abstraktné

   ... Autor: prevencia ich rozvoj. ... priestorov kategórie A, B, B1 výbuch a požiar a hasičský zbor nebezpečenstvách, v budovách kategórie pod III stupňa ... materiálov. 9.7 Na území skladov fliaš (CB) v závislosti od technologický proces ...

3. Podmienky poskytovania služieb pri organizovaní expozície počas XXII. zimných olympijských hier a XI. zimných paralympijských hier 2014 v Soči Všeobecné informácie

   Referenčné podmienky

   ... od ich funkčné ... materiálov s indikátormi hasičský zbor nebezpečenstvách priestorov. Všetky horľavý materiálov ... technologický proces hasičský zbor ...

4. Za poskytovanie služieb pri organizovaní výstavnej expozície a prezentácie projektov OJSC NK Rosneft počas XXII. zimných olympijských a XI paralympijských hier 2014 v Soči

   Dokument

   ... od ich funkčné ... materiálov s indikátormi hasičský zbor nebezpečenstvách, schválené na použitie v týchto typoch priestorov. Všetky horľavý materiálov ... technologický proces. Všetci zamestnanci Partnera musia poznať a dodržiavať požiadavky pravidiel hasičský zbor ...

Výber a výpočet plynového hasiaceho systému

Hlavné faktory ovplyvňujúce optimálna voľba plynové hasiace zariadenia (GFP): druh horľavého nákladu v chránených priestoroch (archívy, skladovacie priestory, elektronické zariadenia, technologické zariadenia atď.); veľkosť chráneného objemu a jeho únik; druh plynovej hasiacej látky (GOTV); typ zariadenia, v ktorom má byť GFFS uložený, a typ UGP: centralizovaný alebo modulárny.

Správny výber plynového hasiaceho zariadenia (GFP) závisí od mnohých faktorov. Cieľom tejto práce je preto identifikovať hlavné kritériá, ktoré ovplyvňujú optimálny výber plynového hasiaceho zariadenia a princíp jeho hydraulického systému.

Hlavné faktory ovplyvňujúce optimálny výber plynového hasiaceho zariadenia. Po prvé, druh horľavého nákladu v chránených priestoroch (archívy, sklady, rádioelektronické zariadenia, technologické zariadenia a pod.). Po druhé, veľkosť chráneného objemu a jeho únik. Po tretie, typ plynovej hasiacej látky. Po štvrté, typ zariadenia, v ktorom by sa mala plynová hasiaca látka skladovať.

Po piate, typ plynového hasiaceho zariadenia: centralizované alebo modulárne. Posledný faktor môže nastať iba v prípade potreby protipožiarna ochrana dve alebo viac priestorov na jednom mieste. Preto budeme uvažovať o vzájomnom vplyve len štyroch vyššie uvedených faktorov, t.j. za predpokladu, že zariadenie vyžaduje protipožiarnu ochranu len jednej miestnosti.

určite, správna voľba plynové hasiace zariadenia by mali vychádzať z optimálnych technických a ekonomických ukazovateľov.

Osobitne treba poznamenať, že ktorýkoľvek z plynových hasiacich prostriedkov schválených na použitie uhasí požiar bez ohľadu na typ horľavého materiálu, ale iba vtedy, keď sa v chránenom objeme vytvorí štandardná koncentrácia hasiva.

Vzájomný vplyv vyššie uvedených faktorov na technicko-ekonomické parametre plynového hasiaceho zariadenia sa bude posudzovať z podmienky, že v Rusku je povolené používať tieto plynové hasiace prostriedky: freón 125, freón 318C, freón 227ea, freón 23 C02, N2, Ar a zmes (N2, Ar a C02), ktorá má ochranná známka Inergen.

Podľa spôsobu skladovania a spôsobov kontroly plynných hasiacich látok v plynových hasiacich moduloch (GFM) možno všetky plynné hasiace látky rozdeliť do troch skupín.

Prvá skupina zahŕňa freón 125, 318C a 227ea. Tieto chladivá sú skladované v plynovom hasiacom module v skvapalnenej forme pod tlakom hnacieho plynu, najčastejšie dusíka. Moduly s uvedenými chladivami majú spravidla prevádzkový tlak nepresahujúci 6,4 MPa. Množstvo chladiva počas prevádzky zariadenia sa monitoruje pomocou manometra inštalovaného na module plynového hasenia.

Freón 23 a CO2 tvoria druhú skupinu. Skladujú sa tiež v skvapalnenej forme, ale sú vytlačené z plynového hasiaceho modulu pod tlakom vlastných nasýtených pár. Prevádzkový tlak modulov s uvedeným plynom hasiace prostriedky musí mať pracovný tlak najmenej 14,7 MPa. Počas prevádzky musia byť moduly inštalované na vážiace zariadenia, ktoré zabezpečujú nepretržité monitorovanie hmotnosti freónu 23 alebo CO2.

Do tretej skupiny patria N2, Ar a Inergen. Tieto plynné hasiace prostriedky sú skladované v plynových hasiacich moduloch v plynnom stave. Ďalej, keď zvážime výhody a nevýhody plynových hasiacich prostriedkov z tejto skupiny, zameriame sa len na dusík. Je to spôsobené tým, že N2 je najúčinnejší (najnižšia hasiaca koncentrácia) a má najnižšie náklady. Hmotnosť uvedených plynových hasiacich látok sa kontroluje pomocou manometra. N2, Ar alebo Inergen sú uložené v moduloch pri tlaku 14,7 MPa alebo viac.

Plynové hasiace moduly majú spravidla objem valcov nepresahujúci 100 litrov. Moduly s objemom viac ako 100 litrov podľa PB 10-115 zároveň podliehajú registrácii na Gosgortekhnadzor v Rusku, čo znamená dosť veľké množstvo obmedzenia ich používania v súlade s určenými pravidlami.

Výnimkou sú izotermické moduly na kvapalný oxid uhličitý (LMID) s kapacitou od 3,0 do 25,0 m3. Tieto moduly sú navrhnuté a vyrobené na skladovanie oxidu uhličitého v množstvách presahujúcich 2500 kg v plynových hasiacich zariadeniach. Izotermické moduly na kvapalný oxid uhličitý sú vybavené chladiacimi jednotkami a vykurovacími prvkami, čo umožňuje udržiavať tlak v izotermickej nádrži v rozsahu 2,0 - 2,1 MPa pri teplote okolia od mínus 40 do plus 50 °C.

Pozrime sa na príklady toho, ako každý zo štyroch faktorov ovplyvňuje technické a ekonomické ukazovatele plynového hasiaceho zariadenia. Hmotnosť plynovej hasiacej látky bola vypočítaná podľa metódy uvedenej v NPB 88-2001.

Príklad 1

Elektronické zariadenia je potrebné chrániť v miestnosti s objemom 60 m3. Miestnosť je podmienečne zapečatená, t.j. K2 = 0. Výsledky výpočtu zhrnieme v tabuľke. 1.

Tabuľka ekonomického odôvodnenia. 1 v konkrétnych číslach má určitú náročnosť. Je to spôsobené tým, že náklady na zariadenia a plynové hasiace prostriedky od výrobcov a dodávateľov sa líšia. Existuje však všeobecná tendencia, že so zvyšujúcim sa objemom valcov sa zvyšujú náklady na plynový hasiaci modul. 1 kg CO2 a 1 m3 N2 sú cenovo blízke a o dva rády nižšie ako náklady na chladivá. Analýza tabuľky 1 ukazuje, že náklady na inštaláciu plynového hasiaceho systému s freónom 125 a CO2 sú hodnotovo porovnateľné.

Napriek výrazne vyšším nákladom na freón 125 v porovnaní s oxidom uhličitým bude celková cena freónu 125 - plynového hasiaceho modulu so 40 litrovou fľašou porovnateľná alebo dokonca o niečo nižšia ako sady oxidu uhličitého - plynového hasiaceho modulu s zariadenie na váženie valcov s objemom 80 litrov.

Jednoznačne môžeme konštatovať, že náklady na inštaláciu plynového hasiaceho systému s dusíkom sú výrazne vyššie v porovnaní s dvomi predtým zvažovanými možnosťami, pretože Potrebné sú dva moduly s maximálnou kapacitou. Bude sa vyžadovať viac priestoru umiestniť dva moduly do miestnosti a samozrejme cena dvoch modulov s objemom 100 litrov bude vždy vyššia ako cena modulu s objemom 80 litrov, ktorý je zvyčajne 4 - 5 krát lacnejší ako modul sám.

Tabuľka 1

Príklad 2

Parametre miestnosti sú podobné ako v príklade 1, ale nie je potrebné chrániť rádioelektronické zariadenie, ale archív. Výsledky výpočtu sú podobné ako v prvom príklade a sú zhrnuté v tabuľke. 2.

Na základe analýzy tabuľky. 2 určite môžeme povedať, že v v tomto prípade náklady na inštaláciu plynového hasiaceho systému s dusíkom sú výrazne vyššie ako náklady na inštaláciu plynového hasiaceho systému s freónom 125 a oxidom uhličitým. Na rozdiel od prvého príkladu však v tomto prípade možno jasnejšie poznamenať, že inštalácia plynového hasiaceho zariadenia s oxidom uhličitým má najnižšie náklady, pretože pri relatívne malom rozdiele v nákladoch medzi plynovým hasiacim modulom s fľašou s objemom 80 a 100 litrov cena 56 kg freónu 125 výrazne prevyšuje náklady na vážiace zariadenie.

Podobné závislosti sa budú vysledovať, ak sa objem chránených priestorov zvýši a/alebo sa zvýši jeho únik, pretože to všetko spôsobuje všeobecné zvýšenie množstva akéhokoľvek typu plynovej hasiacej látky.

Len na základe dvoch príkladov je teda zrejmé, že výber optimálneho plynového hasiaceho zariadenia na požiarnu ochranu miestnosti je možný len po zvážení aspoň dvoch možností s rôzne druhy plynové hasiace prostriedky.

Existujú však výnimky, kedy nie je možné použiť plynové hasiace zariadenie s optimálnymi technickými a ekonomickými parametrami z dôvodu určitých obmedzení kladených na plynové hasiace látky.

Tabuľka 2

Medzi takéto obmedzenia patrí predovšetkým ochrana kritických zariadení v seizmických zónach (napr. jadrové elektrárne a pod.), kde sa vyžaduje inštalácia modulov do rámov odolných voči zemetraseniu. V tomto prípade je použitie freónu 23 a oxidu uhličitého vylúčené, pretože moduly s týmito plynnými hasiacimi prostriedkami musia byť inštalované na vážiace zariadenia, ktoré bránia ich pevnému upevneniu.