TERMIČKA ZAŠTITA OBJEKATA

TERMIČKE PERFORMANSE OBJEKATA

Datum uvođenja 2003-10-01

PREDGOVOR

1 RAZVIJA Istraživački institut za građevinsku fiziku Ruska akademija Arhitektura i građevinske nauke, TsNIIEPzhilischa, Udruženje inženjera za grejanje, ventilaciju, klimatizaciju, snabdevanje toplotom i toplotnu fiziku zgrada, Moskovska državna ekspertiza i grupa stručnjaka

UVODIO Odeljenje za tehničku regulaciju, standardizaciju i sertifikaciju u građevinarstvu i stambeno-komunalnim uslugama Gosstroja Rusije

2 UVOJENO I STUPLJENO NA SNAGU 1. oktobra 2003. godine Uredbom Gosstroja Rusije od 26. juna 2003. godine N 113

3 UMJESTO SNiP II-3-79*

UVOD

Ovim građevinskim propisima i propisima utvrđuju se zahtjevi za toplinsku zaštitu zgrada u cilju uštede energije uz osiguranje sanitarno-higijenskih i optimalnih parametara mikroklime prostorija i trajnosti ogradnih konstrukcija zgrada i objekata.

Zahtjevi za poboljšanje toplinske zaštite zgrada i objekata, glavnih potrošača energije, važan su objekt državne regulative u većini zemalja svijeta. Ovi zahtjevi se također razmatraju sa stanovišta zaštite okruženje, racionalno korišćenje neobnovljivih prirodnih resursa i smanjenje uticaja efekta „staklene bašte“ i smanjenje emisije ugljen-dioksida i drugih štetnih materija u atmosferu.

Ovi standardi pokrivaju dio općeg zadatka uštede energije u zgradama. Istovremeno sa stvaranjem efikasne termičke zaštite, u skladu sa ostalim regulatornim dokumentima, preduzimaju se mjere za poboljšanje efikasnosti inženjerske opreme zgradama, smanjujući gubitke energije tokom njene proizvodnje i transporta, kao i smanjenje potrošnje toplotne i električne energije automatska kontrola i regulacija opreme i inženjerskih sistema uopšte.

Normativi za termičku zaštitu objekata usklađeni su sa sličnim inostranim normama razvijenih zemalja. Ove norme, kao i one za inženjersku opremu, sadrže minimalne zahtjeve, a izgradnja mnogih zgrada može se odvijati na ekonomskoj osnovi sa znatno višim pokazateljima toplinske zaštite predviđenim klasifikacijom energetske efikasnosti zgrada.

Ovi standardi predviđaju uvođenje novih pokazatelja energetske efikasnosti zgrada - specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje tokom perioda grijanja, uzimajući u obzir razmjenu zraka, toplinske dobitke i orijentaciju zgrada, utvrđuju njihovu klasifikaciju i pravila procjene za energiju. indikatori efikasnosti kako tokom projektovanja i izgradnje, tako i kasnije tokom eksploatacije. Norme obezbeđuju isti nivo potražnje za toplotnom energijom, što se postiže posmatranjem druge faze povećanja toplotne zaštite prema SNiP II-3 sa promenama br. 3 i 4, ali pružaju više široke mogućnosti u izboru tehničkih rješenja i načina usklađivanja sa normiranim parametrima.

Zahtjevi ovih pravila i propisa testirani su u većini regija Ruske Federacije u obliku teritorijalnih građevinski kodovi(TSN) o energetskoj efikasnosti stambenih i javnih zgrada.

Preporučene metode za proračun toplotnih svojstava omotača zgrada u skladu sa standardima usvojenim u ovom dokumentu, referentnim materijalima i preporukama za projektovanje date su u skupu pravila "Projektovanje toplotne zaštite zgrada".

U izradi ovog dokumenta učestvovale su sljedeće osobe: Yu.A. Matrosov i I.N. Butovsky (NIISF RAASN); Yu.A.Tabunshchikov (NP "AVOK"); B.S. Belyaev (OJSC TsNIIEPzhilishcha); V.I. Livčak (Moskovska državna ekspertiza); V.A.Glukharev (Gosstroj Rusije); L.S. Vasiljeva (FSU CNS).

1 PODRUČJE UPOTREBE

Ova pravila i propisi odnose se na toplotnu zaštitu stambenih, javnih, industrijskih, poljoprivrednih i skladišnih zgrada i objekata (u daljem tekstu zgrade) u kojima je potrebno održavati određenu temperaturu i vlažnost unutrašnjeg vazduha.

Norme se ne odnose na termičku zaštitu:

stambene i javne zgrade koje se griju periodično (manje od 5 dana u sedmici) ili sezonski (kontinuirano manje od tri mjeseca godišnje);

privremene zgrade u funkciji ne duže od dvije sezone grijanja;

plastenici, plastenici i hladnjača.

Nivo toplotne zaštite ovih objekata utvrđuje se odgovarajućim standardima, a u njihovom nedostatku - odlukom vlasnika (kupca), uz poštovanje sanitarno-higijenskih normi.

Ove norme u izgradnji i rekonstrukciji postojećih objekata od arhitektonsko-istorijskog značaja primjenjuju se u svakom konkretnom slučaju, uzimajući u obzir njihovu istorijsku vrijednost, na osnovu odluka nadležnih organa i koordinacije sa državnim kontrolnim tijelima u oblasti zaštite istorijskog i kulturnog značaja. spomenici.

2 REGULATORNE REFERENCE

Ova pravila i propisi koriste reference na regulatorne dokumente, čija je lista data u Dodatku A.

3 POJMOVI I DEFINICIJE

Ovaj dokument koristi termine i definicije date u Dodatku B.

4 OPŠTE ODREDBE, KLASIFIKACIJA

4.1 Gradnju zgrada treba izvoditi u skladu sa zahtjevima za toplinsku zaštitu zgrada kako bi se osigurala mikroklima u zgradi koja je uspostavljena za život i rad ljudi, potrebna pouzdanost i izdržljivost konstrukcija, klimatski uslovi rada. tehnička oprema uz minimalnu potrošnju toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrada tokom perioda grijanja (u daljem tekstu - za grijanje).

Trajnost ogradnih konstrukcija treba osigurati korištenjem materijala odgovarajuće otpornosti (otpornost na mraz, otpornost na vlagu, biootpornost, otpornost na koroziju, visoke temperature, ciklične temperaturne fluktuacije i druge destruktivne utjecaje okoline), obezbjeđujući, po potrebi, posebnu zaštitu konstrukcijski elementi od nedovoljno otpornih materijala.

4.2 Propisi utvrđuju uslove za:

smanjena otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija zgrada;

ograničavanje temperature i sprečavanje kondenzacije vlage na unutrašnjoj površini omotača zgrade, sa izuzetkom prozora sa vertikalnim ostakljenjem;

specifični pokazatelj potrošnje toplinske energije za grijanje zgrade;

otpornost na toplinu ogradnih konstrukcija u toploj sezoni i građevinskih prostorija u hladnoj sezoni;

propusnost zraka ogradnih konstrukcija i prostorija zgrada;

zaštita od zalijevanja ogradnih konstrukcija;

apsorpcija topline površine poda;

klasifikacija, definisanje i unapređenje energetske efikasnosti projektovanih i postojećih zgrada;

kontrola normalizovanih indikatora, uključujući energetski pasoš zgrade.

4.3 Režim vlažnosti prostorija zgrada tokom hladne sezone, u zavisnosti od relativne vlažnosti i temperature unutrašnjeg vazduha, treba postaviti prema tabeli 1.
Tabela 1 - Režim vlažnosti građevinskih prostorija

4.4 Radne uslove ogradnih konstrukcija A ili B, u zavisnosti od režima vlažnosti prostorija i vlažnih zona građevinskog područja, za izbor toplotnih svojstava materijala za spoljne ograde treba utvrditi prema tabeli 2. Zone vlažnosti teritorije Rusije treba uzeti u skladu sa Dodatkom C.

Tabela 2 - Radni uslovi ogradnih konstrukcija

4.5 Energetsku efikasnost stambenih i javnih zgrada treba utvrditi u skladu sa klasifikacijom prema tabeli 3. Dodjela klasa D, E u fazi projektovanja nije dozvoljena. Klase A, B uspostavljaju se za novopodignute i rekonstruisane objekte u fazi izrade projekta i naknadno se specificiraju prema rezultatima eksploatacije. Za postizanje klasa A, B, upravama subjekata Ruske Federacije preporučuje se primjena mjera za ekonomske poticaje za učesnike u projektovanju i izgradnji. Klasa C se uspostavlja u toku eksploatacije novopodignutih i rekonstruisanih zgrada u skladu sa Odjeljkom 11. Klase D, E se uspostavljaju za vrijeme eksploatacije zgrada podignutih prije 2000. godine u cilju razvoja prioriteta i mjera za rekonstrukciju ovih zgrada od strane administracije. konstitutivnih entiteta Ruske Federacije. Klase za zgrade u eksploataciji treba postaviti prema mjerenju potrošnje energije za grijni period u skladu sa

Tabela 3 - Klase energetske efikasnosti zgrada

5 TERMIČKA ZAŠTITA OBJEKATA

5.1 Normativi utvrđuju tri pokazatelja toplinske zaštite zgrade:

a) smanjena otpornost na prijenos topline pojedinih elemenata omotača zgrade;

b) sanitarno-higijenski, uključujući temperaturnu razliku između temperatura unutrašnjeg vazduha i na površini ogradnih konstrukcija i temperature na unutrašnjoj površini iznad temperature rosišta;

c) specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade, što vam omogućava da varirate vrijednosti ​​zaštitnih svojstava razne vrste ogradne konstrukcije zgrada, uzimajući u obzir prostorno-planske odluke zgrade i izbor sistema održavanja mikroklime kako bi se postigla normalizovana vrijednost ovog pokazatelja.

Uslovi za toplotnu zaštitu zgrade biće ispunjeni ako su u stambenim i javnim zgradama ispunjeni zahtevi indikatora "a" i "b" ili "b" i "c". U zgradama industrijske namjene potrebno je poštovati zahtjeve indikatora "a" i "b".

5.2 Da bi se kontrolisala usklađenost pokazatelja normiranih ovim standardima u različitim fazama stvaranja i rada zgrade, energetski pasoš zgrade treba da se popuni u skladu sa uputstvima u odjeljku 12. U ovom slučaju, dozvoljeno je prekoračiti normiranu specifičnu potrošnju energije za grijanje, u skladu sa zahtjevima iz 5.3.

Otpornost na prijenos topline elemenata omotača zgrade

5.3 Smanjeni otpor prijenosa topline, m ° C / W, ogradnih konstrukcija, kao i prozora i krovnih prozora (sa vertikalnim ostakljenjem ili s uglom nagiba većim od 45 °) treba uzeti najmanje od normaliziranih vrijednosti, m °C/W, određeno prema tabeli 4 u zavisnosti od stepena-dana građevinskog područja, °S dan.

Tabela 4 - Normalizirane vrijednosti otpornosti na prijenos topline ogradnih konstrukcija

Stepen-dan perioda grijanja, °C dan, određuje se formulom

, (2)

gdje je izračunata srednja temperatura unutrašnjeg zraka zgrade, °C, uzeta za proračun ogradnih konstrukcija grupe zgrada prema poz. 2 Tabela 4 - prema klasifikaciji prostorija i minimalnim vrijednostima optimalne temperature u skladu sa GOST 30494 (u rasponu od 16-21 °C), zgrade prema tački 3 tabele 4 - prema standardima projektovanja odgovarajućih zgrada;

Prosječna vanjska temperatura, °C, i trajanje, dani, perioda grijanja, usvojenog prema SNiP 23-01 za period sa prosječnom dnevnom vanjskom temperaturom ne većom od 10 °C - pri projektovanju medicinskih i preventivnih, dječjih ustanovama i staračkim domovima, au ostalim slučajevima ne više od 8 °C.

5.4 Za industrijske zgrade sa osjetljivim viškom topline većim od 23 W/m i zgrade namijenjene sezonskom radu (u jesen ili proljeće), kao i zgrade s procijenjenom unutrašnjom temperaturom zraka od 12°C i nižom, smanjen je otpor prijenosa topline od ogradne konstrukcije (osim prozirnih), m °C / W, treba uzeti najmanje od vrijednosti koje su određene formulom

, (3)

gdje je koeficijent koji uzima u obzir ovisnost položaja vanjske površine ogradnih konstrukcija u odnosu na vanjski zrak i dat je u tabeli 6;

Normalizovana temperaturna razlika između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine omotača zgrade, °C, uzeta prema tabeli 5;

Koeficijent prolaza topline unutrašnje površine ogradnih konstrukcija, W / (m ° C), uzet prema tabeli 7;

Projektna temperatura vanjskog zraka u hladnoj sezoni, °C, za sve zgrade, osim za industrijske zgrade namijenjene sezonskom radu, uzima se jednakom prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa sigurnošću od 0,92 prema SNiP-u 23-01.

U industrijskim zgradama namenjenim za sezonski rad, minimalnu temperaturu najhladnijeg meseca, utvrđenu kao prosečna mesečna temperatura januara prema tabeli 3* SNiP 23-01, treba uzeti kao projektovanu spoljašnju temperaturu u hladnoj sezoni, °C

Smanjena za prosječnu dnevnu amplitudu temperature zraka najhladnijeg mjeseca (Tabela 1 * SNiP 23-01).

Normativnu vrijednost otpornosti na prijenos topline podova iznad ventiliranog podzemlja treba uzeti prema SNiP 2.11.02.

5.5 Za određivanje normaliziranog otpora prijenosu topline unutarnjih ogradnih konstrukcija s razlikom projektnih temperatura zraka između prostorija od 6°C i više, u formuli (3) treba uzeti i umjesto - projektnu temperaturu zraka hladnije prostorije.

Za topla potkrovlja i tehničke potpolje, kao i u negrijanim stepeništima stambenih zgrada koje koriste sistem grijanja stanova, projektnu temperaturu zraka u ovim prostorijama treba uzeti prema proračunu toplotnog bilansa, ali ne manje od 2 °C za tehničke podpolja i 5°C za negrijana stepeništa.

5.6 Smanjeni otpor prijenosa topline, m ° C / W, za vanjske zidove treba izračunati za fasadu zgrade ili za jedan međukat, uzimajući u obzir nagibe otvora bez uzimanja u obzir njihove ispune.

Smanjeni otpor prijenosa topline ogradnih konstrukcija u kontaktu sa tlom treba odrediti prema SNiP 41-01.

Smanjena otpornost na prijenos topline prozirnih konstrukcija (prozori, balkonska vrata, lanterne) uzima se na osnovu certifikacijskih ispitivanja; u nedostatku rezultata certifikacijskih testova treba uzeti vrijednosti ​​prema skupu pravila.

5.7 Smanjena otpornost na prijenos topline, m ° C / W, ulazna vrata i vrata (bez vestibula) stanova na spratovima i kapije, kao i vrata stanova sa negrejanim stepenicama, moraju biti najmanje proizvod (proizvodi - za ulazna vrata u porodične kuće), gde je smanjeni otpor na prenos toplote zidova, određen formulom (3); za vrata stanova iznad prvog sprata zgrada sa grijanim stepenicama - najmanje 0,55 m°C/W.

Ograničenje temperature i kondenzacije vlage na unutrašnjoj površini omotača zgrade

5.8 Izračunata temperaturna razlika, °C, između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine ogradne konstrukcije ne bi trebalo da pređe normalizovane vrednosti, °C, utvrđene u tabeli 5, a određuje se po formuli

, (4)

gdje je isto kao u formuli (3);

Isto kao u formuli (2);

Isto kao u formuli (3).

Smanjena otpornost na prenos toplote ogradnih konstrukcija, m·°S/W;

Koeficijent prolaza topline unutrašnje površine ogradnih konstrukcija, W / (m ° C), uzet prema tabeli 7.

Tabela 5 - Normalizovana temperaturna razlika između temperature unutrašnjeg vazduha i temperature unutrašnje površine omotača zgrade

Tabela 6 - Koeficijent koji uzima u obzir zavisnost položaja ogradne konstrukcije u odnosu na vanjski zrak

Tabela 7 - Koeficijent prolaza toplote unutrašnje površine omotača zgrade

5.9 Temperatura unutrašnje površine ogradne konstrukcije (sa izuzetkom vertikalnih prozirnih konstrukcija) u zoni toplotno vodljivih inkluzija (dijafragme, kroz malterne spojeve, spojeve panela, rebra, tiple i fleksibilne veze u višeslojnim panelima, krute veze lakog zida i sl.), u uglovima i kosinama prozora, kao i krovnim svjetlima, ne smije biti niža od temperature rosišta unutrašnjeg zraka pri izračunatoj temperaturi vanjskog zraka u hladnoj sezoni.

Napomena - Relativnu vlažnost zraka u zatvorenom prostoru za određivanje temperature rosišta na mjestima inkluzija koje provode toplinu u omotaču zgrade, u uglovima i kosinama prozora, kao i na krovnim svjetlima treba uzeti:

za prostore stambenih zgrada, bolnica, ambulanti, ambulanti, porodilišta, staračkih domova za stara i invalidna lica, opšteobrazovnih dečjih škola, vrtića, jaslica, jaslica (kombanata) i sirotišta - 55%, za prostorije kuhinja - 60 %, za kupatila - 65%, za tople podrume i podzemlje sa komunikacijama - 75%;

za topla potkrovlja stambenih zgrada - 55%;

za prostorije javnih zgrada (osim navedenih) - 50%.

5.10 Temperatura unutrašnje površine strukturni elementi zastakljivanje prozora zgrada (osim industrijskih) ne smije biti niže od plus 3 ° C, a neprozirnih elemenata prozora - ne niže od temperature rosišta na projektnoj temperaturi vanjskog zraka u hladnoj sezoni, za industrijske zgrade - ne niže od 0 ° C.

5.11 U stambenim zgradama koeficijent zastakljivanja fasade ne bi trebao biti veći od 18% (za javne zgrade - ne više od 25%) ako je smanjena otpornost na prijenos topline prozora (osim prozora u potkrovlju) manja od: 0,51 m ° C / W na 3500 stepeni dana i niže; 0,56 m°C/W na stepen-danima iznad 3500 do 5200; 0,65 m°C/W na stepen-dana iznad 5200 do 7000 i 0,81 m°C/W na stepen-dana iznad 7000. Prilikom određivanja koeficijenta zastakljenja fasade, ukupna površina ogradnih konstrukcija treba da obuhvati sve uzdužne i krajnje zidovi. Površina svjetlosnih otvora protivavionskih svjetiljki ne smije prelaziti 15% površine poda osvijetljenih prostorija, mansarde - 10%.

Specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade

5.12 Specifična (po 1 m2 grijane podne površine stanova ili korisne površine prostora [ili po 1 m2 grijane zapremine]) potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade, kJ/(m °C dan) ili [kJ /(m °C dan )], određen prema Dodatku D, mora biti manji ili jednak normaliziranoj vrijednosti, kJ / (m °C dan) ili [kJ / (m °C dan)], a određuje se prema izbor toplotno-zaštitnih svojstava omotača zgrade, prostorno-planska rješenja, orijentacija i tip zgrade, efikasnost i način regulacije sistema grijanja koji se koristi za ispunjavanje uslova

gdje je normalizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade, kJ/(m°C dan) ili [kJ/(m°C dan)], određena za različite tipove stambenih i javnih zgrada:

a) kada su priključeni na sisteme daljinskog grejanja prema tabeli 8 ili 9;

b) kod ugradnje u stanu zgrade i autonomnih (krovnih, ugradnih ili spojnih kotlarnica) sistema za opskrbu toplotom ili stacionarnog električnog grijanja - vrijednost preuzeta iz tabele 8 ili 9, pomnožena sa koeficijentom izračunatim po formuli

Procijenjeni koeficijenti energetske efikasnosti za stan i autonomni sistemi opskrba toplinom ili stacionarno električno grijanje i centralizovani sistem opskrba toplinom, odnosno, uzeta prema projektnim podacima u prosjeku tokom perioda grijanja. Izračun ovih koeficijenata je dat u setu pravila.

Tabela 8 - Normalizirana specifična potrošnja toplinske energije za grijanjejednoporodične stambene zgrade, samostojeće i blokirane, kJ/(m°S dan)

Tabela 9 - Nazivna specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrada, kJ/(m°C dan) ili [kJ/(m°C dan)]

5.13 Prilikom proračuna zgrade u smislu specifične potrošnje toplinske energije, kao početne vrijednosti svojstava toplinske zaštite ogradnih konstrukcija, potrebno je postaviti normalizirane vrijednosti otpora prijenosa topline, m°C/W, od pojedini elementi vanjskih ograda prema tabeli 4. Zatim se provjerava usklađenost specifične potrošnje toplotne energije za grijanje, izračunato prema metodi iz Priloga D, normirana vrijednost. Ako se kao rezultat proračuna pokaže da je specifična potrošnja toplinske energije za grijanje zgrade manja od normalizirane vrijednosti, tada je dozvoljeno smanjiti otpor prijenosa topline pojedinih elemenata ovojnice zgrade (proziran prema napomeni 4 do tabele 4) u poređenju sa normalizovanom vrednošću prema tabeli 4, ali ne ispod minimalnih vrednosti određenih prema formuli (8) za zidove grupa zgrada navedenih u poz.1 i 2 tabele 4, i prema formuli (9) - za ostale ogradne konstrukcije:

; (8)

. (9)

5.14 Izračunati indeks zbijenosti stambenih zgrada u pravilu ne bi trebao prelaziti sljedeće normalizirane vrijednosti:

0,25 - za zgrade od 16 spratova i više;

0,29 - za zgrade od 10 do 15 spratova uključujući;

0,32 - za zgrade od 6 do 9 spratova uključujući;

0,36 - za zgrade od 5 spratova;

0,43 - za 4-spratne zgrade;

0,54 - za 3-spratne zgrade;

0,61; 0,54; 0,46 - za dvospratne, trospratne i četvorospratne blokove i kuće u sekciji;

0,9 - za dvo- i jednokatne kuće sa potkrovljem;

1.1 - za jednokatne kuće.

5.15 Izračunati pokazatelj kompaktnosti zgrade treba odrediti formulom

, (10)

gdje - ukupna površina unutrašnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, uključujući pokrivanje (preklapanje) gornjeg kata i podnice donje grijane prostorije, m;

Zagrijana zapremina zgrade, jednaka zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrade, m

6 POVEĆANJE ENERGETSKE EFIKASNOSTI POSTOJEĆIH ZGRADA

6.1 Poboljšanje energetske efikasnosti postojećih zgrada treba da se sprovodi tokom rekonstrukcije, modernizacije i remont ove zgrade. U slučaju djelimične rekonstrukcije zgrade (uključujući i promjenu gabarita zgrade zbog ugrađenih i ugrađenih zapremina), dozvoljena je primjena zahtjeva ovih standarda na izmijenjeni dio zgrade.

6.2 Prilikom zamjene prozirnih konstrukcija energetski efikasnijim, potrebno je poduzeti dodatne mjere kako bi se osigurala potrebna propusnost zraka ovih konstrukcija u skladu sa Odjeljkom 8.

7 TOPLOTNA OTPORNOST OBLOŽENIH KONSTRUKCIJA

Tokom tople sezone

7.1 U područjima sa srednjom mesečnom temperaturom u julu od 21 °C i više, izračunata je amplituda temperaturnih kolebanja unutrašnje površine ogradnih konstrukcija (spoljni zidovi i plafoni/prevlake), °C, zgrada stambenih, bolničkih ustanova (bolnica, ambulante, bolnice i bolnice), ambulante, ambulantno-polikliničke ustanove, porodilišta, sirotišta, starački domovi za stara i nemoćna lica, vrtići, jaslice, vrtići (kombinovi) i sirotišta, kao i industrijski objekti u kojima je potrebno posmatrati optimalne parametre temperature i relativne vlažnosti u radnoj zoni tokom toplog perioda godine ili prema uslovima tehnologije za održavanje konstantne temperature ili temperature i relativne vlažnosti vazduha, ne bi trebalo da bude više od normalizovane amplituda kolebanja temperature unutrašnje površine ogradne konstrukcije, °C, određena formulom

, (11)

gdje je prosječna mjesečna vanjska temperatura za jul, °S, uzeta prema tabeli 3* SNiP 23-01.

Izračunatu amplitudu temperaturnih fluktuacija unutrašnje površine omotača zgrade treba odrediti prema skupu pravila.

7.2 Za prozore i svjetiljke na površinama i zgradama navedenim u 7.1, treba obezbijediti uređaje za zaštitu od sunca. Koeficijent prenosa toplote uređaja za zaštitu od sunca ne bi trebalo da bude veći od normalizovane vrednosti utvrđene u tabeli 10. Koeficijent prenosa toplote uređaja za zaštitu od sunca treba da bude određen u skladu sa skupom pravila.

Tabela 10 - Normalizovane vrednosti koeficijenta prenosa toplote uređaja za zaštitu od sunca

Tokom hladne sezone

7.4 Izračunata amplituda kolebanja rezultujuće sobne temperature, °C, stambenih i javnih zgrada (bolnice, klinike, vrtići i škole) tokom hladne sezone ne bi trebalo da pređe svoju normalizovanu vrednost tokom dana: u prisustvu centralnog grejanja i peći sa kontinuirano ložište - 1,5 ° C; sa stacionarnim elektrotermalnim grijanjem - 2,5 °S, at grijanje na peći sa periodičnom ložištem - 3 °C.

Ako u zgradi postoji grijanje sa automatskom regulacijom unutrašnje temperature zraka, toplinska otpornost prostorija u hladnoj sezoni nije normirana.

7.5 Izračunatu amplitudu kolebanja rezultujuće sobne temperature tokom hladne sezone, °C, treba odrediti prema skupu pravila.

8 VAZDUHPROPUSNOST OKOLIŠNIH KONSTRUKCIJA I PROSTORIJA

8.1 Otpor prodiranju zraka u ogradne konstrukcije, s izuzetkom punjenja svjetlosnih otvora (prozora, balkonskih vrata i fenjera), zgrada i konstrukcija ne smije biti manji od normiranog otpora prodiranja zraka, m h Pa/kg, određenog po formuli

gdje je razlika u tlaku zraka na vanjskim i unutrašnjim površinama ogradnih konstrukcija, Pa, određena u skladu sa 8.2;

Nazivna propusnost vazduha ogradnih konstrukcija, kg/(m h), uzeta u skladu sa 8.3.

8.2 Razliku pritiska vazduha na spoljašnjim i unutrašnjim površinama ogradnih konstrukcija, Pa, treba odrediti formulom

gdje je - visina zgrade (od nivoa poda prvog sprata do vrha izduvnog šahta), m;

Specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N/m, određena je formulom

, (14)

Temperatura zraka: unutrašnja (za određivanje) - uzima se prema optimalnim parametrima prema GOST 12.1.005, GOST 30494

i SanPiN 2.1.2.1002; na otvorenom (odrediti) - uzima se jednako prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa sigurnošću od 0,92 prema SNiP 23-01;

Maksimalna prosječna brzina vjetra u bodovima za januar, čija je učestalost 16% ili više, uzeta prema tabeli 1 * SNiP 23-01; za objekte visine preko 60 m treba uzeti u obzir koeficijent promjene brzine vjetra sa visinom (prema setu pravila).

8.3 Nazivna propusnost zraka, kg/(m h), omotača zgrade treba uzeti prema tabeli 11.

Tabela 11 - Nazivna propusnost zraka ogradnih konstrukcija

8.4 Otpor na prodiranje zraka kroz prozore i balkonska vrata stambenih i javnih zgrada, kao i prozore i lanterne industrijskih zgrada ne smije biti manji od normaliziranog otpora prodiranju zraka, m h / kg, određenog po formuli

, (15)

gdje je isto kao u formuli (12);

Isto kao u formuli (13);

Pa - razlika u tlaku zraka na vanjskoj i unutrašnjoj površini svjetlosno prozirnih ogradnih konstrukcija, na kojoj se utvrđuje otpor prodiranju zraka.

8.5 Otpornost na prodiranje zraka višeslojnih omotača zgrada treba uzeti u skladu s nizom pravila.

8.6 Prozorski blokovi i balkonska vrata u stambenim i javnim zgradama trebaju biti odabrani prema klasifikaciji zračne propusnosti trijemova prema GOST 26602.2: 3-kata i više - ne niže od klase B; 2 sprata i ispod - u okviru klasa V-D.

8.7 Prosječna zračna propusnost stambenih stanova i prostorija javnih zgrada (sa zatvorenim dovodom i odvodom ventilacionih otvora) mora osigurati u toku perioda ispitivanja razmjenu zraka sa višestrukim brojem, h, pri razlici tlaka od 50 Pa vanjskog i unutrašnjeg zraka tokom ventilacije:

sa prirodnim impulsom h;

sa mehaničkim impulsom

Brzina izmjene zraka zgrada i prostorija pri razlici tlaka od 50 Pa i njihova prosječna propusnost zraka određuju se prema GOST 31167.

9 ZAŠTITA OD PREVLAŽENJA OKOLIŠNIH STRUKTURA

9.1 Otpor paropropusnosti, m h Pa / mg, ogradne konstrukcije (unutar raspona od unutrašnje površine do ravni moguće kondenzacije) mora biti najmanje najveći od sljedećih normaliziranih otpora paropropusnosti:

a) normalizovana otpornost na propusnost pare, m h Pa / mg (iz uslova nedopustivosti akumulacije vlage u omotaču zgrade tokom godišnjeg perioda eksploatacije), određena formulom

b) nazivna otpornost na paropropusnost, m h Pa/mg (iz uslova ograničenja vlage u ogradnoj konstrukciji za period sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama vanjskog zraka), određena po formuli

, (17)

gdje je parcijalni pritisak vodene pare unutrašnjeg zraka, Pa, na projektnoj temperaturi i relativnoj vlažnosti ovog zraka, određen formulom

, (18)

gdje je parcijalni pritisak zasićene vodene pare, Pa, na temperaturi, uzetoj prema skupu pravila;

Relativna vlažnost vazduha u zatvorenom prostoru, %, uzeta za različite objekte u skladu sa napomenom do 5.9;

Otpornost na paropropusnost, m·h·Pa/mg, dijela omotača zgrade koji se nalazi između vanjske površine omotača zgrade i ravni moguće kondenzacije, utvrđena skupom pravila;

Prosječni parcijalni pritisak vodene pare vanjskog zraka, Pa, za godišnji period, određen prema tabeli 5a * SNiP 23-01;

Trajanje, dani, perioda akumulacije vlage, uzeto jednako periodu sa negativnim srednjim mjesečnim vanjskim temperaturama prema SNiP 23-01;

Parcijalni pritisak vodene pare, Pa, u ravni moguće kondenzacije, određen pri srednjoj temperaturi spoljašnjeg vazduha za period od meseci sa negativnim srednjim mesečnim temperaturama u skladu sa napomenama uz ovaj stav;

Gustoća materijala navlaženog sloja, kg/m, uzeta jednaka skupu pravila;

Debljina navlaženog sloja omotača zgrade, m, uzeta jednaka 2/3 debljine homogenog (jednoslojnog) zida ili debljine toplotnoizolacionog sloja (izolacije) višeslojnog omotača zgrade ;

Maksimalno dozvoljeno povećanje izračunatog masenog omjera vlage u materijalu navlaženog sloja, % za vrijeme akumulacije vlage, uzeto prema tabeli 12;

Tabela 12 - Maksimalno dozvoljene vrijednosti koeficijenta

Parcijalni pritisak vodene pare, Pa, u ravni moguće kondenzacije tokom godišnjeg perioda rada, određen formulom

gdje je , , - parcijalni pritisak vodene pare, Pa, uzet prema temperaturi u ravni moguće kondenzacije, postavljenoj na prosječnu vanjsku temperaturu zimskog, proljetno-jesenjeg i ljetnog perioda, utvrđenu prema napomenama uz ovu stav;

Trajanje, mjeseci zimskog, proljetno-jesenskog i ljetnog perioda u godini, određeno prema tabeli 3* SNiP 23-01, pod sljedećim uslovima:

a) da zimski period uključuju mjesece sa prosječnom vanjskom temperaturom ispod minus 5 °C;

b) proljetno-jesenski period obuhvata mjesece sa srednjim vanjskim temperaturama od minus 5 do plus 5 °C;

c) letnji period obuhvata mesece sa prosečnom temperaturom vazduha iznad plus 5 °C;

Koeficijent određen formulom

gdje je prosječni parcijalni pritisak vodene pare u vanjskom zraku, Pa, za period od mjeseci sa negativnim srednjim mjesečnim temperaturama određen prema skupu pravila.

napomene:

1 Parcijalni pritisak vodene pare , , i za ogradne konstrukcije prostorija sa agresivnim okruženjem treba uzeti u obzir uzimajući u obzir agresivno okruženje.

2 Prilikom određivanja parcijalnog pritiska za letnji period, temperaturu u ravni moguće kondenzacije u svim slučajevima treba uzeti ne nižu od prosečne spoljne temperature vazduha u letnjem periodu, parcijalni pritisak vodene pare unutrašnjeg vazduha - ne niži od prosječnog parcijalnog tlaka vodene pare vanjskog zraka za ovaj period.

3 Ravnina moguće kondenzacije u homogenoj (jednoslojnoj) ogradnoj konstrukciji nalazi se na udaljenosti jednakoj 2/3 debljine konstrukcije od njene unutrašnje površine, a u višeslojnoj strukturi poklapa se sa vanjskom površinom konstrukcije. izolacija.

9.2 Otpor paropropusnosti, m h Pa/mg, potkrovlja ili dijela ventilirane krovne konstrukcije koji se nalazi između unutrašnje površine krova i zračnog raspora, u zgradama sa krovnim kosinama širine do 24 m, mora biti najmanje normirani paropropusnost, m h Pa /mg, određena formulom

, (21)

gdje je , isto kao u formulama (16) i (20).

9.3 Nije potrebno provjeravati usklađenost sljedećih ograđenih konstrukcija sa ovim standardima paropropusnosti:

a) homogeni (jednoslojni) spoljni zidovi prostorija sa suvim i normalnim uslovima;

b) dvoslojni spoljni zidovi prostorija sa suvim i normalnim režimima, ako unutrašnji sloj zida ima paropropusnost veću od 1,6 m h Pa/mg.

9.4 Za zaštitu toplotnoizolacionog sloja (izolacije) od vlage u premazima zgrada sa vlažnim ili mokrim režimom, ispod toplotnoizolacionog sloja treba predvidjeti parnu barijeru, što treba uzeti u obzir pri određivanju paropropusnosti materijala. premazivanje u skladu sa skupom pravila.

10 TOPLOTNA OTPORNOST PODNE POVRŠINE

10.1 Podne površine stambenih i javnih zgrada, pomoćnih zgrada i prostorija industrijska preduzeća i grijani prostori industrijskih zgrada (u područjima sa stalnim radnim mjestom) trebaju imati izračunati indeks apsorpcije topline, W / (m ° C), ne veći od normalizirane vrijednosti, utvrđene u tabeli 13.

Tabela 13 - Normalizovane vrednosti indikatora

10.2 Izračunatu vrijednost indeksa apsorpcije topline podne površine treba odrediti prema skupu pravila.

10.3 Pokazatelj apsorpcije topline podne površine nije standardiziran:

a) sa temperaturom površine iznad 23 °C;

b) u grijanim prostorijama industrijskih zgrada u kojima se obavljaju teški fizički radovi (III kategorija);

c) u industrijskim zgradama, pod uslovom da se na gradilištu zapošljavaju stalni poslovi drveni štitovi ili termoizolacione prostirke;

d) prostorije javnih zgrada, čiji rad nije povezan sa stalnim prisustvom ljudi u njima (salama muzeja i izložbi, u foajeima pozorišta, bioskopa i sl.).

10.4 Termotehnički proračun podova zgrada za stoku, perad i krzno treba izvršiti uzimajući u obzir zahtjeve SNiP 2.10.03.

11 KONTROLA OCJENA INDIKATORA

11.1 Kontrolu standardizovanih indikatora u projektovanju i ispitivanju projekata toplotne zaštite zgrada i pokazatelja njihove energetske efikasnosti za usklađenost sa ovim standardima treba sprovoditi u delu projekta „Energetska efikasnost“, uključujući i energetski pasoš u skladu sa Odeljkom. 12 i Dodatak D.

11.2 Kontrolu normalizovanih pokazatelja toplotne zaštite i njenih pojedinačnih elemenata eksploatiranih zgrada i procenu njihove energetske efikasnosti vršiti terenskim ispitivanjima, a dobijene rezultate upisati u energetski pasoš. Termotehnički i energetski indikatori zgrade se određuju prema GOST 31166, GOST 31167 i GOST 31168.

11.3 Radne uslove ogradnih konstrukcija, u zavisnosti od režima vlažnosti prostorija i vlažnih zona građevinskog područja, prilikom praćenja toplotnih karakteristika materijala spoljnih ograda, treba utvrditi prema tabeli 2.

Procijenjeni termofizički pokazatelji materijala za omote zgrade određuju se prema skupu pravila.

11.4 Prilikom prijema objekata u rad potrebno je izvršiti sljedeće:

selektivna kontrola brzine izmjene zraka u 2-3 sobe (stanova) ili u zgradi pri razlici tlaka od 50 Pa u skladu sa Odjeljkom 8 i GOST 31167 i, ako ovi standardi nisu usklađeni, poduzeti mjere za smanjenje propusnosti zraka omotača zgrade u cijeloj zgradi;

prema GOST 26629 termovizijska kontrola kvalitete toplinske zaštite zgrade u cilju otkrivanja skrivenih nedostataka i njihovog otklanjanja.

12 ENERGETSKI PASOŠ ZGRADE

12.1 Energetski pasoš stambenih i javnih zgrada ima za cilj da potvrdi usklađenost indikatora energetske efikasnosti i pokazatelja toplotne tehnike zgrade sa pokazateljima utvrđenim u ovim standardima.

12.2 Energetski pasoš se popunjava prilikom izrade projekata za nove, rekonstruisane, remontovane stambene i javne zgrade, prilikom prijema objekata u rad, kao i tokom eksploatacije izgrađenih objekata.

Energetski pasoši za stanove namijenjene zasebnoj upotrebi u dvojnim zgradama mogu se dobiti na osnovu opšteg energetskog pasoša zgrade u cjelini za dvojne zgrade sa zajedničkim sistemom grijanja.

12.3 Energetski pasoš zgrade nije predviđen za plaćanje komunalnih računa zakupcima i vlasnicima stanova, kao i vlasnicima zgrada.

12.4 Energetski pasoš zgrade mora biti popunjen:

a) u fazi izrade projekta iu fazi vezivanja za uslove određene lokacije - od strane projektantske organizacije;

b) u fazi puštanja građevinskog objekta u funkciju - od strane projektantske organizacije na osnovu analize odstupanja od prvobitnog projekta urađene u toku izgradnje objekta. Ovo uzima u obzir:

podaci tehničke dokumentacije (izgrađeni nacrti, akti po skriveni rad, pasoši, potvrde date prijemnim komisijama, itd.);

izvršene izmjene projekta i odobrena (dogovorena) odstupanja od projekta u periodu izgradnje;

rezultate tekućih i ciljanih kontrola usklađenosti termičkih karakteristika objekta i inženjerskih sistema tehničkim i autorskim nadzorom.

Po potrebi (neusklađeno odstupanje od projekta, nedostatak potrebne tehničke dokumentacije, brak), naručilac i GASN inspekcija imaju pravo zahtijevati ispitivanje ogradnih konstrukcija;

c) u fazi eksploatacije građevinskog objekta - selektivno i nakon godinu dana rada zgrade. Uvrštavanje zgrade u rad na listu za popunjavanje energetskog pasoša, analiza popunjenog pasoša i odluka o potrebnim mjerama donose se na način utvrđen odlukama uprava konstitutivnih subjekata Ruske Federacije. .

12.5 Energetski pasoš zgrade mora da sadrži:

opšte informacije o projektu;

uslovi poravnanja;

podatke o funkcionalnoj namjeni i vrsti zgrade;

prostorno-planske i rasporedne indikatore zgrade;

izračunati energetski indikatori zgrade, uključujući: indikatore energetske efikasnosti, indikatore toplotnih performansi;

informacije o poređenju sa normalizovanim pokazateljima;

rezultate mjerenja energetske efikasnosti i stepena toplotne zaštite zgrade nakon godinu dana rada;

klasa energetske efikasnosti zgrade.

12.6 Kontrola usklađenosti eksploatiranih zgrada sa ovim standardima u skladu sa 11.2 vrši se eksperimentalnim određivanjem glavnih pokazatelja energetske efikasnosti i toplotnih performansi u skladu sa zahtjevima. državni standardi i drugi standardi odobreni u u dogledno vrijeme, o metodama ispitivanja građevinski materijal, strukture i objekti općenito.

Istovremeno, za zgrade čiju izvršnu dokumentaciju za izgradnju nije sačuvana, energetski pasoši zgrade sastavljaju se na osnovu materijala Zavoda za tehnički inventar, terenskih tehničkih pregleda i mjerenja koje vrše kvalifikovani stručnjaci. licenciran za obavljanje relevantnih poslova.

12.7 Odgovornost za tačnost podataka energetskog pasoša zgrade snosi organizacija koja ga popunjava.

12.8 Obrazac za popunjavanje energetskog pasoša zgrade dat je u Prilogu D.

Metodologija za izračunavanje energetske efikasnosti i termičkih parametara i primjer popunjavanja energetskog pasoša dati su u setu pravila.

DODATAK A
(obavezno)

SPISAK REGULATORNIH DOKUMENATA,
DO KOJEG IMA LINKOVI U TEKSU

SNiP 2.09.04-87* Administrativne i uslužne zgrade

SNiP 2.10.03-84 Zgrade i prostori za farme stoke, peradi i krzna

SNiP 2.11.02-87 Frižideri

SNiP 23-01-99* Građevinska klimatologija

SNiP 31-05-2003 Javne zgrade za administrativne svrhe

SNiP 41-01-2003 Grijanje, ventilacija i klimatizacija

SanPiN 2.1.2.1002-00 Sanitarni i epidemiološki zahtjevi za stambene zgrade i prostorije

SanPiN 2.2.4.548-96 Higijenski zahtjevi na mikroklimu industrijskih prostorija

GOST 12.1.005-88 SSBT. Opšti sanitarni i higijenski zahtjevi za zrak radnog prostora

GOST 26602.2-99 Blokovi za prozore i vrata. Metode za određivanje propusnosti zraka i vode

GOST 26629-85 Zgrade i konstrukcije. Metoda termovizijske kontrole kvaliteta toplotne izolacije ogradnih konstrukcija

GOST 30494-96 Stambene i javne zgrade. Parametri unutrašnje mikroklime

GOST 31166-2003 Ogradne konstrukcije za zgrade i konstrukcije. Kalorimetrijska metoda za određivanje koeficijenta prolaza topline

GOST 31167-2003 Zgrade i konstrukcije. Metode za određivanje vazdušne propusnosti ogradnih konstrukcija u prirodnim uslovima

GOST 31168-2003 Stambene zgrade. Metoda za određivanje specifične potrošnje toplotne energije za grijanje

DODATAK B
(obavezno)

POJMOVI I DEFINICIJE

DODATAK B
(obavezno)

MAPA VLAŽNIH ZONA

DODATAK D
(obavezno)

PRORAČUN SPECIFIČNE POTROŠNJE TOPLOTNE ENERGIJE ZA GRIJANJE STAMBENIH I JAVNIH ZGRADA ZA GREJNI PERIOD

D.1 Procijenjenu specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje zgrada tokom perioda grijanja, kJ/(m°C dan) ili kJ/(m°C dan), treba odrediti po formuli

ili , (D.1)

gdje je potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja, MJ;

Zbir tlocrtnih površina stanova ili korisne površine prostorija zgrade, sa izuzetkom tehničkih spratova i garaža, m;

Zagrijana zapremina zgrade, jednaka zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrada, m;

Isto kao u formuli (1).

D.2 Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja, MJ, treba se odrediti po formuli

gdje je - ukupan gubitak topline zgrade kroz vanjske ogradne konstrukcije, MJ, utvrđen prema G.3;

Unosi toplote domaćinstva tokom perioda grijanja, MJ, utvrđen prema D.6;

Toplotni dobici kroz prozore i lanterne od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja, MJ, određeno prema D.7;

Koeficijent smanjenja toplinskog dobitka zbog toplinske inercije ogradnih konstrukcija; preporučena vrijednost;

U jednocevnom sistemu sa termostatima i sa frontalnom autoregulacijom na ulazu ili horizontalnim ožičenjem od stana do stana;

U dvocevnom sistemu grejanja sa termostatima i centralnom automatskom regulacijom na ulazu;

Jednocevni sistem sa termostatima i sa centralnom automatskom regulacijom na ulazu ili u jednocevnom sistemu bez termostata i sa frontalnom autoregulacijom na ulazu, kao i u dvocevnom sistemu grejanja sa termostatima i bez autoregulacije na ulazu;

U jednocevnom sistemu grejanja sa termostatima i bez automatske regulacije na ulazu;

U sistemu bez termostata i sa centralnom automatskom kontrolom na ulazu sa korekcijom unutrašnje temperature vazduha;

Koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sistema grijanja, povezanu s diskretnošću nazivnog toplotnog toka nomenklaturnog raspona grijaćih uređaja, njihovim dodatnim gubicima topline kroz iza-radijatorske dijelove ograde, povećanom temperaturom zraka u ugaonim prostorijama, toplotni gubici cjevovoda koji prolaze kroz negrijane prostorije za:

višedelne i druge proširene zgrade = 1,13;

zgrade tipa toranj = 1,11;

zgrade sa grijanim podrumima = 1,07;

zgrade sa grijanim potkrovljem, kao i stambeni generatori toplote = 1,05.

D.3 Ukupni gubitak toplote zgrade, MJ, za period grejanja treba da se odredi formulom

, (D.3)

gdje je - ukupni koeficijent prolaza topline zgrade, W / (m ° C), određen formulom

, (D.4)

Smanjeni koeficijent prolaza toplote kroz omotač zgrade, W/(m

°C) određena formulom

Površina, m, i smanjeni otpor prijenosa topline, m°C/W, vanjskih zidova (isključujući otvore);

Isto, ispune svjetlosnih otvora (prozori, vitraži, lampioni);

Isto, vanjska vrata i kapije;

Iste, kombinirane obloge (uključujući i preko erkera);

Isto, potkrovlje;

Isto, stropovi podruma;

Isto, plafoni iznad prilaza i ispod erkera.

Prilikom projektovanja podova u prizemlju ili grijanim podrumima, umjesto plafona preko prizemlje u formuli (D.5) zamjenjuju se površine i smanjeni otpori prijenosa topline zidova u kontaktu sa tlom, a podovi duž tla su podijeljeni u zone prema SNiP 41-01 i odgovarajućim i određuju se;

Isto kao u 5.4; za potkrovlje toplih tavana i podrumske etaže tehničkih potpolja i podruma sa ožičenjem cjevovoda za sisteme grijanja i opskrba toplom vodom prema formuli (5);

Isto kao u formuli (1), °S dan;

Isto kao u formuli (10), m;

Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitke toplote usled infiltracije i ventilacije, W / (m ° C), određen formulom

gdje je specifični toplinski kapacitet zraka, jednak 1 kJ / (kg ° C);

Koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija. U nedostatku podataka, uzeti = 0,85;

I - isto kao u formuli (10), m i m;

Prosječna gustina dovodnog zraka u periodu grijanja, kg/m

Prosječna množina izmjene zraka zgrade tokom perioda grijanja, h, određena prema D.4;

Isto kao u formuli (2), °S;

Isto kao u formuli (3), °S.

D.4 Prosečna brzina razmene vazduha u zgradi za period grejanja, h, izračunava se iz ukupne razmene vazduha usled ventilacije i infiltracije prema formuli

gde je količina dovodnog vazduha u zgradu sa neorganizovanim dotokom ili normalizovana vrednost za mehaničku ventilaciju, m/h, jednaka:

a) stambene zgrade namijenjene građanima, s obzirom na društvenu normu (sa procijenjenom zauzetošću stana od 20 m2 ukupne površine ili manje po osobi) -;

b) ostale stambene zgrade - ali ne manje;

gdje je procijenjeni broj stanovnika u zgradi;

c) javne i administrativne zgrade se prihvataju uslovno za kancelarije i objekte uslugu nakon prodaje- , za zdravstvene i obrazovne ustanove - , za sport, zabavu i dječiju predškolske ustanove - ;

Za stambene zgrade - površina ​​​stepeništa, liftovska okna, inter otvorene stepenice i rampe, kao i prostorije namijenjene za postavljanje inženjerske opreme i mreže, m;

Broj sati mehaničke ventilacije tokom sedmice;

Broj sati u sedmici;

Količina vazduha infiltriranog u zgradu kroz omotač zgrade, kg/h: za stambene zgrade - vazduh koji ulazi u stepeništa tokom dana grejnog perioda, utvrđen prema D.5; za javne zgrade - zrak koji ulazi kroz propusne prostore u prozirnim konstrukcijama i vratima; dozvoljeno odnošenje za javne zgrade tokom neradnog vremena;

Koeficijent obračuna uticaja protivtoka toplote u prozirnim konstrukcijama, jednak: spojevima zidnih panela - 0,7; prozori i balkonska vrata sa trostrukim zasebnim vezovima - 0,7; isti, sa duplim odvojenim vezovima - 0,8; isto, sa uvezanim preplatama - 0,9; isto, sa pojedinačnim uvezima - 1,0;

Broj sati obračuna infiltracije u toku sedmice, h, jednak je zgradama sa uravnoteženim dovodna i izduvna ventilacija i () za zgrade u čijim prostorijama se održava vazduh tokom rada dovodne mehaničke ventilacije;

I - isto kao u formuli (D.6).

D.5 Količina zraka koja se infiltrira u stepenište stambene zgrade kroz praznine u popunjavanju otvora treba odrediti po formuli

Termotehnički proračun tehničkog podzemlja

Termotehnički proračuni ogradnih konstrukcija

Površine vanjskih ogradnih konstrukcija, grijana površina i zapremina zgrade potrebne za proračun energetskog pasoša, te toplinske karakteristike ogradnih konstrukcija zgrade utvrđuju se u skladu sa usvojenim projektnim odlukama u skladu sa preporukama br. SNiP 23-02 i TSN 23 - 329 - 2002.

Otpor prijenosa topline ogradnih konstrukcija određuje se ovisno o broju i materijalima slojeva, kao i fizičkim svojstvima građevinskih materijala prema preporukama SNiP 23-02 i TSN 23 - 329 - 2002.

1.2.1 Vanjski zidovi zgrade

U stambenoj zgradi postoje tri vrste vanjskih zidova.

Prvi tip - zidanje sa podnim nosačem debljine 120 mm, izolovan polistiren betonom debljine 280 mm, sa obloženim slojem od silikatne opeke. Drugi tip je armirano-betonska ploča 200 mm, izolovan polistiren betonom debljine 280 mm, sa obloženim slojem od silikatne opeke. Treći tip, vidi sl.1. Termotehnički proračun je dat za dvije vrste zidova.

1). Sastav slojeva vanjskog zida zgrade: zaštitna obloga- cementno-krečni malter debljine 30 mm, λ = 0,84 W / (m × o C). Vanjski sloj od 120 mm izrađen je od silikatne opeke M 100 sa stepenom otpornosti na mraz F 50, λ = 0,76 W / (m × o C); ispuna 280 mm - izolacija - polistiren beton D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W / (m × o C); unutrašnji sloj 120 mm - od silikatne opeke, M 100, λ = 0,76 W / (m × o C). Unutrašnji zidovi su malterisani krečno-pješčanim malterom M 75, debljine 15 mm, λ=0,84 W/(m×o C).

Rw\u003d 1 / 8,7 + 0,030 / 0,84 + 0,120 / 0,76 + 0,280 / 0,075 + 0,120 / 0,76 + 0,015 / 0,84 + 1/23 \u003d 4.2 × o C / 4.2 × o.

Otpornost na prenos toplote zidova zgrade, sa površinom fasada
A w\u003d 4989,6 m 2, jednako: 4,26 m 2 × oko C/W.

Koeficijent termotehničke uniformnosti vanjskih zidova r, određeno formulom 12 SP 23-101:

a i je širina inkluzije koja provode toplinu, a i = 0,120 m;

L i je dužina inkluzije koja provode toplinu, L i= 197,6 m (perimetar zgrade);

k i - koeficijent u zavisnosti od toplotne inkluzije, određen adj. N SP 23-101:

k i = 1,01 za toplotno provodljivo uključivanje u omjerima λm /λ= 2,3 i a/b= 0,23.

Tada je smanjeni otpor prijenosa topline zidova zgrade: 0,83 × 4,26 = 3,54 m 2 × o C / W.

2). Sastav slojeva vanjskog zida objekta: zaštitni premaz - cementno-krečni malter M 75 debljine 30 mm, λ = 0,84 W/(m × o C). Vanjski sloj od 120 mm izrađen je od silikatne opeke M 100 sa stepenom otpornosti na mraz F 50, λ = 0,76 W / (m × o C); ispuna 280 mm - izolacija - polistiren beton D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W / (m × o C); unutrašnji sloj 200 mm - armirano betonska zidna ploča, λ = 2,04 W / (m × o C).

Otpor na prenos toplote zida je:

Rw= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0, 20 / 2,04 + 1/23 \u003d 4,2 m 2 × o C / W.

Budući da zidovi zgrade imaju homogenu višeslojnu strukturu, uzima se koeficijent toplinske uniformnosti vanjskih zidova. r= 0,7.

Tada je smanjeni otpor prijenosa topline zidova zgrade: 0,7 × 4,2 = 2,9 m 2 × o C / W.

Tip zgrade - običan dio 9-spratnice stambene zgrade sa nižim cjevovodom sistema grijanja i tople vode.

A b\u003d 342 m 2.

površina površine od podzemlje - 342 m 2.

Područje vanjskog zida iznad nivoa tla A b , w\u003d 60,5 m 2.

Procijenjena temperatura sistema grijanja donjeg ožičenja je 95 °S, dovod tople vode je 60 °S. Dužina cjevovoda sistema grijanja sa donjim ožičenjem je 80 m. Dužina cjevovoda za toplu vodu iznosila je 30 m. nema podzemlja, pa je brzina razmjene zraka u njima. underground I= 0,5 h -1 .

t int= 20 °S.

Površina prizemlja (iznad tehničkog podzemlja) - 1024,95 m2.

Širina podruma je 17,6 m. Visina vanjskog zida tih. pod zemljom, ukopan u zemlju - 1,6 m Ukupna dužina l presjek ograde onih. pod zemljom, zakopan u zemlju,

l\u003d 17,6 + 2 × 1,6 \u003d 20,8 m.

Temperatura vazduha u prostorijama prvog sprata t int= 20 °S.

Otpornost vanjskih zidova na prijenos topline. Podzemlje iznad nivoa zemlje prihvataju se u skladu sa SP 23-101 tačka 9.3.2. jednak otporu prijenosa topline vanjskih zidova R.o.b. w\u003d 3,03 m 2 × ° C / W.

Smanjena otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija ukopanog dijela istih. Podzemlje će se odrediti u skladu sa SP 23-101 tačka 9.3.3. kao i za neizolovane podove na tlu u slučaju kada materijali poda i zidova imaju projektne koeficijente toplotne provodljivosti λ≥ 1,2 W / (m o C). Smanjena otpornost na prijenos topline ograda tih. Podzemlje zakopano u zemlju određuje se prema tabeli 13 SP 23-101 i iznosi R o rs\u003d 4,52 m 2 × ° C / W.

Zidovi podruma se sastoje od: zidnog bloka, debljine 600 mm, λ = 2,04 W/(m × o C).

Odredite temperaturu vazduha u njima. underground t int b

Za proračun koristimo podatke iz tablice 12 [SP 23-101]. Na temperaturi vazduha u onim pod zemljom 2 °S, gustina toplotnog toka iz cevovoda će se povećati u odnosu na vrednosti date u tabeli 12 za vrednost koeficijenta dobijenog iz jednačine 34 [SP 23-101]: za cjevovode sistema grejanja - za koeficijent [(95 - 2)/( 95 - 18)] 1,283 = 1,41; za cjevovode tople vode - [(60 - 2) / (60 - 18) 1,283 = 1,51. Zatim izračunavamo vrijednost temperature t int b iz jednadžbe toplotnog bilansa pri naznačenoj podzemnoj temperaturi od 2 °C

t int b= (20×342/1,55 + (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28×823×0,5×1,2×26 - 26×430/4,52 - 26×60,5/3,03)/

/ (342 / 1,55 + 0,28 × 823 × 0,5 × 1,2 + 430 / 4,52 + 60,5 / 3,03) \u003d 1316/473 \u003d 2,78 ° S.

Toplotni tok kroz podrum je bio

q b . c\u003d (20 - 2,78) / 1,55 \u003d 11,1 W / m 2.

Dakle, u onima Pod zemljom, toplotnu zaštitu ekvivalentnu normama obezbeđuju ne samo ograde (zidovi i podovi), već i toplota iz cevovoda sistema za grejanje i toplu vodu.

1.2.3 Preklapanje preko njih. underground

Ograda ima površinu A f\u003d 1024,95 m 2.

Strukturno, preklapanje je napravljeno na sljedeći način.

2,04 W / (m × o C). Cementno-pješčana košuljica debljine 20 mm, λ =
0,84 W / (m × o C). Izolacija ekstrudirana polistirenska pjena "Rufmat", ρ o\u003d 32 kg / m 3, λ = 0,029 W / (m × o C), debljine 60 mm prema GOST 16381. Zračni raspor, λ = 0,005 W / (m × o C), debljine 10 mm. Ploče za podove, λ = 0,18 W / (m × o C), debljine 20 mm prema GOST 8242.

Rf= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0,010 / 0,005 + 0,020 / 0,180 + 1/17 \u003d 4,35 m 2 × o C / W.

Prema klauzuli 9.3.4 SP 23-101, određujemo vrijednost potrebnog otpora prijenosa topline podrumskog poda iznad tehničkog podzemlja Rc prema formuli

R o = nR req,

Gdje n- koeficijent utvrđen pri prihvaćenoj minimalnoj temperaturi vazduha u podzemlju t int b= 2°S.

n = (t int - t int b)/(nijansa - tekst) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Onda R sa\u003d 0,39 × 4,35 \u003d 1,74 m 2 × ° C / W.

Provjerimo da li termička zaštita stropa iznad tehničkog podzemlja zadovoljava zahtjev standardne razlike D t n= 2 °C za pod prvog sprata.

Prema formuli (3) SNiP 23 - 02 određujemo minimalni dopušteni otpor prijenosu topline

R o min =(20 - 2) / (2 × 8,7) \u003d 1,03 m 2 × ° C / W< R c = 1,74 m 2 × °C / W.

1.2.4 Potkrovlje

Oblast pokrivanja A c\u003d 1024,95 m 2.

armirano betonska ploča podovi, debljine 220 mm, λ =
2,04 W / (m × o C). Izolacija Minplita CJSC " Mineralna vuna», r =140-
175 kg / m 3, λ \u003d 0,046 W / (m × o C), debljine 200 mm prema GOST 4640. Odozgo premaz ima cementno-pješčanu košuljicu debljine 40 mm, λ = 0,84 W / (m × o C).

Tada je otpor prijenosa topline:

Rc\u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,200 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/23 \u003d 4,66 m 2 × o C / W.

1.2.5 Krov potkrovlja

Armirano betonska podna ploča, debljine 220 mm, λ =
2,04 W / (m × o C). Šljunčana izolacija od ekspandirane gline, r\u003d 600 kg / m 3, λ \u003d
0,190 W / (m × o C), debljine 150 mm prema GOST 9757; min ploča CJSC "Mineralna vata", 140-175 kg/m3, λ = 0,046 W/(m×oS), debljine 120 mm prema GOST 4640. Završni premaz ima cementno-pješčanu košuljicu debljine 40 mm, λ = 0,84 W/ (m × o C).

Tada je otpor prijenosa topline:

Rc\u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,150 / 0,190 + 0,12 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/17 \u003d 3,37 m 2 × o C / W.

1.2.6 Windows

U modernim prozirnim izvedbama prozora koji štite od topline koriste se prozori s dvostrukim staklom, a za izradu prozorskih okvira i krila, uglavnom PVC profili ili njihove kombinacije. U proizvodnji prozora s dvostrukim staklom pomoću float stakla, prozori pružaju izračunati smanjeni otpor prijenosa topline od najviše 0,56 m 2 × o C / W., što odgovara regulatorni zahtjevi tokom njihove sertifikacije.

Područje prozorskih otvora A F\u003d 1002,24 m 2.

Prihvatam prozor za prijenos topline R F\u003d 0,56 m 2 × o C / W.

1.2.7 Smanjeni koeficijent prolaza toplote

Smanjeni koeficijent prolaza toplote kroz vanjsku ovojnicu zgrade, W / (m 2 × ° C), određen je formulom 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002], uzimajući u obzir konstrukcije usvojene u projektu:

1,13 (4989,6 / 2,9 + 1002,24 / 0,56 + 1024,95 / 4,66 + 1024,95 / 4,35) / 8056,9 = 0,54 W / (m 2 × °C).

1.2.8 Uslovni koeficijent prolaza toplote

Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitke toplote usled infiltracije i ventilacije, W / (m 2 × ° C), određen je formulom D.6 [SNiP 23 - 02], uzimajući u obzir usvojene konstrukcije u projektu:

Gdje With– specifični toplotni kapacitet vazduha, jednak 1 kJ/(kg×°S);

β ν - koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija, jednak β ν = 0,85.

0,28 × 1 × 0,472 × 0,85 × 25026,57 × 1,305 × 0,9 / 8056,9 = 0,41 W / (m 2 × °C).

Prosječna brzina razmjene zraka u zgradi za period grijanja izračunava se iz ukupne izmjene zraka zbog ventilacije i infiltracije prema formuli

N / A= [(3×1714,32)×168/168+(95×0,9×

×168) / (168 × 1,305)] / (0,85 × 12984) = 0,479 h -1 .

- količina infiltrirajućeg zraka, kg / h, koja ulazi u zgradu kroz omotač zgrade tokom dana grijnog perioda, određena je formulom D.9 [SNiP 23-02-2003]:

19,68/0,53×(35,981/10) 2/3 + (2,1×1,31)/0,53×(56,55/10) 1/2 = 95 kg/h.

- odnosno za stepenište, izračunata razlika pritiska između vanjskog i unutrašnjeg zraka za prozore i balkonska vrata i vanjska ulazna vrata određena je formulom 13 [SNiP 23-02-2003] za prozore i balkonska vrata sa zamjenom 0,55 za 0 u njemu, 28 i sa proračunom specifične težine prema formuli 14 [SNiP 23-02-2003] pri odgovarajućoj temperaturi zraka, Pa.

∆r e d= 0,55× Η ×( γext -γ int) + 0,03× γext×ν 2 .

Gdje Η \u003d 30,4 m - visina zgrade;

- specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N / m 3.

γ ext = 3463 / (273-26) = 14,02 N / m 3,

γint \u003d 3463 / (273 + 21) = 11,78 N / m 3.

∆p F= 0,28×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 35,98 Pa.

∆r ed= 0,55×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 56,55 Pa.

- prosječna gustina dovodnog zraka za period grijanja, kg / m 3, ,

353 / \u003d 1,31 kg / m 3.

V h\u003d 25026,57 m 3.

1.2.9 Ukupni koeficijent prolaza topline

Uslovni koeficijent prolaza toplote zgrade, uzimajući u obzir gubitke toplote usled infiltracije i ventilacije, W / (m 2 × ° C), određen je formulom D.6 [SNiP 23-02-2003], uzimajući u obzir strukture usvojene u projektu:

0,54 + 0,41 \u003d 0,95 W / (m 2 × ° C).

1.2.10 Poređenje standardiziranih i smanjenih otpora prijenosa topline

Kao rezultat proračuna upoređeni su u tabeli. 2 normalizirana i smanjena otpora prijenosa topline.

Tabela 2 – Normalizovano Rreg i dato R r o otpornost na prijenos topline građevinskih ograda

1.2.11 Zaštita od zalijevanja ogradnih konstrukcija

Temperatura unutrašnje površine ogradnih konstrukcija mora biti veća od temperature rosišta t d\u003d 11,6 ° C (3 ° C - za prozore).

Temperatura unutrašnje površine ogradnih konstrukcija τ int, izračunava se po formuli Ya.2.6 [SP 23-101]:

τ int = t int-(t int-tekst)/(R r× α int),

za zidanje zidova:

τ int\u003d 20-(20 + 26) / (3,37 × 8,7) \u003d 19,4 o C\u003e t d\u003d 11,6 o C;

za pokrivanje tehničkog sprata:

τ int\u003d 2-(2 + 26) / (4,35 × 8,7) \u003d 1,3 o C<t d\u003d 1,5 oko C, (φ = 75%);

za prozore:

τ int\u003d 20-(20 + 26) / (0,56 × 8,0) \u003d 9,9 o C\u003e t d\u003d 3 o C.

Temperatura kondenzacije na unutrašnjoj površini konstrukcije određena je pomoću I-d grafikon vlažnog vazduha.

Temperature unutrašnjih konstrukcijskih površina zadovoljavaju uslove za sprečavanje kondenzacije vlage, sa izuzetkom podnih konstrukcija tehničkog poda.

1.2.12 Prostorno-planske karakteristike zgrade

Prostorno-planske karakteristike zgrade postavljene su u skladu sa SNiP 23-02.

Koeficijent zastakljenja fasade zgrade f:

f = A F / A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

Indeks kompaktnosti zgrade, 1/m:

8056,9 / 25026,57 \u003d 0,32 m -1.

1.3.3 Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade

Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja Q h y, MJ, određeno formulom D.2 [SNiP 23 - 02]:

0,8 - koeficijent smanjenja toplotnog dobitka zbog toplotne inercije ogradnih konstrukcija (preporučeno);

1.11 - koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja, povezanu s diskretnošću nazivnog toplotnog toka nomenklature uređaja za grijanje, njihovim dodatnim gubicima topline kroz radijatorske dijelove ograde, povećanom temperaturom zraka u kutu prostorija, toplotni gubici cjevovoda koji prolaze kroz negrijane prostorije.

Opšti gubitak toplote zgrade Qh, MJ, za period grijanja određuju se formulom D.3 [SNiP 23 - 02]:

Qh= 0,0864×0,95×4858,5×8056,9 = 3212976 MJ.

Unosi toplote u domaćinstvu tokom grejne sezone Q int, MJ, određuju se formulom D.10 [SNiP 23 - 02]:

Gdje q int\u003d 10 W / m 2 - količina toplotne emisije domaćinstva po 1 m 2 površine stambenog prostora ili procijenjene površine javne zgrade.

Q int= 0,0864×10×205×3940= 697853 MJ.

Toplotni dobici kroz prozore od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja Qs, MJ, određene su formulom 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s =τ F ×k F ×(A F 1 ×I 1 +A F 2 ×I 2 +A F 3 ×I 3 +A F 4 ×I 4)+τ scy× k scy × A scy × I hor ,

Q s = 0,76×0,78×(425,25×587+25,15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 MJ.

Q h y= ×1,11 = 2 566917 MJ.

1.3.4 Procijenjena specifična potrošnja topline

Procijenjena specifična potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade tokom perioda grijanja, kJ / (m 2 × o C × dan), određena je formulom
D.1:

10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858,5) = 72,8 kJ / (m 2 × o C × dan)

Prema tabeli. 3.6 b [TSN 23 - 329 - 2002] standardizirana specifična potrošnja toplotne energije za grijanje devetospratnice stambene zgrade je 80 kJ / (m 2 × o C × dan) ili 29 kJ / (m 3 × o C × dan).

ZAKLJUČAK

U projektu stambene zgrade od 9 spratova korišćene su posebne tehnike za poboljšanje energetske efikasnosti zgrade, kao što su:

¾ primijenjeno je konstruktivno rješenje koje omogućava ne samo izvođenje brza erekcija objekta, ali i da se u vanjskoj ogradnoj konstrukciji koriste različiti konstruktivni i izolacijski materijali i arhitektonski oblici na zahtjev kupca i uzimajući u obzir postojeće mogućnosti građevinska industrija regiona,

¾ u projektu je izvedena toplotna izolacija cjevovoda grijanja i tople vode,

¾ moderno termoizolacionih materijala, posebno, polistiren beton D200, GOST R 51263-99,

¾ u modernim prozirnim izvedbama prozora koji štite od topline koriste se prozori s dvostrukim staklom, a za izradu prozorskih okvira i krila, uglavnom PVC profili ili njihove kombinacije. U proizvodnji dvoslojnih prozora koji koriste float staklo, prozori pružaju izračunati smanjeni otpor prijenosa topline od 0,56 W/(m×oC).

Energetska efikasnost projektovane stambene zgrade određena je sledećim main kriterijumi:

¾ specifična potrošnja toplotne energije za grijanje tokom perioda grijanja q h des, kJ / (m 2 × ° C × dan) [kJ / (m 3 × ° C × dan)];

¾ indeks kompaktnosti zgrade k e,1m;

¾ koeficijent zastakljenja fasade zgrade f.

Kao rezultat proračuna, mogu se izvući sljedeći zaključci:

1. Ogradne konstrukcije stambene zgrade od 9 spratova u skladu su sa zahtjevima SNiP 23-02 za energetsku efikasnost.

2. Zgrada je projektovana da održava optimalnu temperaturu i vlažnost uz obezbeđivanje najniže potrošnje energije.

3. Izračunati pokazatelj kompaktnosti zgrade k e= 0,32 je jednako standardu.

4. Koeficijent zastakljenja fasade objekta f=0,17 je približan standardnoj vrijednosti f=0,18.

5. Stepen smanjenja potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade od standardne vrijednosti iznosio je minus 9%. Ova vrijednost parametra odgovara normalno klasa toplotne i energetske efikasnosti zgrade prema tabeli 3 SNiP 23-02-2003 Toplotna zaštita zgrada.

ENERGETSKI PASOŠ ZGRADE

Opis:

U skladu sa najnovijim SNiP-om "Toplotna zaštita zgrada", odjeljak "Energetska efikasnost" obavezan je za svaki projekat. Osnovna svrha ovog odjeljka je da dokaže da je specifična potrošnja topline za grijanje i ventilaciju zgrade ispod standardne vrijednosti.

Proračun sunčevog zračenja u zimsko vrijeme

Tok ukupnog sunčevog zračenja koje dolazi tokom perioda grijanja na horizontalne i vertikalne površine pod stvarnim uvjetima oblačnosti, kW h / m 2 (MJ / m 2)

Tok ukupnog sunčevog zračenja koji dolazi za svaki mjesec grijnog perioda na horizontalne i vertikalne površine pod stvarnim uvjetima oblačnosti, kW h / m 2 (MJ / m 2)

Kao rezultat obavljenog rada dobijeni su podaci o intenzitetu ukupnog (direktnog i raspršenog) sunčevog zračenja upadnog na različito orijentisane vertikalne površine za 18 ruskih gradova. Ovi podaci se mogu koristiti u stvarnom dizajnu.

Književnost

1. SNiP 23-02-2003 "Toplotna zaštita zgrada". - M .: Gosstroj Rusije, FSUE TsPP, 2004.

2. Naučni i primijenjeni priručnik o klimi SSSR-a. Pogl. 1–6. Problem. 1–34. - St. Petersburg. : Gidrometeoizdat, 1989–1998.

3. SP 23-101-2004 "Projekt toplinske zaštite zgrada". - M. : FSUE TsPP, 2004.

4. MGSN 2.01–99 „Ušteda energije u zgradama. Standardi za termičku zaštitu i opskrbu toplinom i vodom”. - M. : GUP "NIATs", 1999.

5. SNiP 23-01-99* "Građevinska klimatologija". - M .: Gosstroj Rusije, Državno jedinstveno preduzeće TsPP, 2003.

6. Građevinska klimatologija: Referentni vodič za SNiP. - M.: Stroyizdat, 1990.

Sistemi grijanja i ventilacije moraju obezbijediti prihvatljivu mikroklimu i uslove vazduha u zatvorenom prostoru. Da biste to učinili, potrebno je održavati ravnotežu između toplinskih gubitaka zgrade i toplinskih dobitaka. Uslov toplinske ravnoteže zgrade može se izraziti kao jednakost

$$Q=Q_t+Q_i=Q_0+Q_(tv),$$

gdje je $Q$ ukupan gubitak topline zgrade; $Q_t$ – toplinski gubici prijenosom topline kroz vanjska kućišta; $Q_i$ - gubitak toplote infiltracijom zbog hladnog vazduha koji ulazi u prostoriju kroz curenja u spoljašnjim kućištima; $Q_0$ – dovod topline u zgradu kroz sistem grijanja; $Q_(tv)$ su interna oslobađanja topline.

Toplotni gubici zgrade uglavnom zavise od prvog člana $Q_t$. Stoga, radi lakšeg izračunavanja, toplinski gubici zgrade mogu se predstaviti na sljedeći način:

$$Q=Q_t (1+μ),$$

gdje je $μ$ koeficijent infiltracije, koji je omjer gubitka topline infiltracijom i gubitka topline prijenosom topline kroz vanjska kućišta.

Izvor unutrašnje toplotne emisije $Q_(TV)$ u stambenim zgradama su najčešće ljudi, aparati za kuhanje (plinski, električni i drugi štednjaci), rasvjetna tijela. Ova oslobađanja topline su uglavnom nasumične prirode i ne mogu se kontrolirati ni na koji način na vrijeme.

Osim toga, rasipanje topline nije ravnomjerno raspoređeno po cijeloj zgradi. U prostorijama sa velikom gustinom naseljenosti, unutrašnje emisije toplote su relativno velike, au prostorijama sa malom gustinom su neznatne.

Za osiguranje normalnih temperaturnih uvjeta u stambenim prostorima, hidraulični i temperaturni režim toplovodne mreže pod najnepovoljnijim uslovima, tj. prema načinu grijanja prostorija sa nultom toplotnom emisijom.

Smanjena otpornost na prijenos topline prozirnih konstrukcija (prozori, vitraji, balkonska vrata, lanterne) uzima se prema rezultatima ispitivanja u akreditiranoj laboratoriji; u nedostatku takvih podataka, procjenjuje se prema metodi iz Priloga K.

Smanjeni otpor prenosa toplote ogradnih konstrukcija sa ventilisanim vazdušnim otvorima treba izračunati u skladu sa Dodatkom K u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 23.02.2003).

Proračun specifičnih karakteristika toplinske zaštite zgrade sastavlja se u obliku tabele, koja treba da sadrži sljedeće podatke:

• Naziv svakog fragmenta koji čini školjku zgrade;
• Površina svakog fragmenta;
• Smanjena otpornost na prenos toplote svakog fragmenta u odnosu na proračun (prema Dodatku E u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 23.02.2003));
• Koeficijent koji uzima u obzir razliku između unutrašnje ili vanjske temperature fragmenta konstrukcije od onih prihvaćenih u GSOP proračunu.

Sljedeća tabela prikazuje oblik tabele za izračunavanje specifičnih toplotnih performansi zgrade

Specifičnu karakteristiku ventilacije zgrade, W / (m 3 ∙ ° C), treba odrediti formulom

$$k_(vent)=0.28 c n_v β_v ρ_v^(vent) (1-k_(ef)),$$

gdje je $c$ specifični toplinski kapacitet zraka, jednak 1 kJ/(kg °C); $β_v$ je koeficijent smanjenja zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ogradnih konstrukcija. U nedostatku podataka, uzmite $β_v=0.85$; $ρ_v^(vent)$ - prosječna gustina dovodnog zraka za period grijanja, izračunata po formuli, kg / m 3:

$$ρ_in^(vent)=\frac(353)(273+t_(od));$$

$n_v$ je prosječna brzina izmjene zraka u zgradi tokom perioda grijanja, h -1; $k_(eff)$ – faktor efikasnosti izmjenjivača topline.

Koeficijent efikasnosti izmjenjivača topline je različit od nule ako prosječna propusnost zraka stambenih stanova i prostorija javnih zgrada (sa zatvorenim otvorima za dovod i izduvnu ventilaciju) obezbjeđuje razmjenu zraka sa višestrukošću od $n_(50)$, h -1 , pri razlici pritisaka od 50 tokom perioda ispitivanja Pa spoljnog i unutrašnjeg vazduha tokom ventilacije sa mehaničkom stimulacijom $n_(50) ≤ 2$ h –1 .

Brzina izmjene zraka zgrada i prostorija pri razlici tlaka od 50 Pa i njihova prosječna propusnost zraka određuju se prema GOST 31167.

Prosečna brzina razmene vazduha u zgradi tokom perioda grejanja izračunava se iz ukupne razmene vazduha usled ventilacije i infiltracije prema formuli, h -1:

$$n_v=\frac(\frac(L_(vent) n_(vent))(168) + \frac(G_(inf) n_(inf))(168 ρ_v^(vent)))(β_v ) V_(od )),$$

gde je $L_(vent)$ količina dovodnog vazduha u zgradu sa neorganizovanim dotokom ili normalizovana vrednost sa mehaničkom ventilacijom, m 3 / h, jednaka: a) stambenim zgradama sa procenjenom zauzetošću stanova manjom od 20 m 2 ukupne površine po osobi $3 A_zh $, b) ostale stambene zgrade $0,35 h_(sprat)(A_zh)$, ali ne manje od $30 m$; gdje je $m$ procijenjeni broj stanovnika u zgradi, c) javne i administrativne zgrade se prihvataju uslovno: za upravne zgrade, kancelarije, skladišta i supermarkete $4 A_r$, za prodavnice, zdravstvene ustanove, komplekse potrošačkih usluga, sportske arene , muzeji i izložbe $5·A_r$, za predškolske ustanove, škole, srednje tehničke i visokoškolske ustanove $7·A_r$, za sportsko-rekreativne i kulturno-rekreativne komplekse, restorane, kafiće, željezničke stanice $10·A_r$; $A_zh$, $A_r$ - za stambene zgrade - površina stambenih prostorija, koja uključuje spavaće sobe, dječije sobe, dnevne sobe, kancelarije, biblioteke, trpezarije, kuhinje-trpezarije; za javne i upravne zgrade - procijenjena površina, utvrđena u skladu sa SP 118.13330 kao zbir površina svih prostorija, izuzev hodnika, vestibula, prolaza, stepeništa, šahtova za liftove, unutrašnjih otvorenih stepenica i rampi, kao i prostori namijenjeni za postavljanje inženjerske opreme i mreže, m 2 ; $h_(pod)$ – visina od poda do plafona, m; $n_(vent)$ - broj sati mehaničke ventilacije tokom sedmice; 168 - broj sati u sedmici; $G_(inf)$ - količina vazduha infiltriranog u zgradu kroz omotač zgrade, kg/h: za stambene zgrade - vazduh koji ulazi u stepeništa tokom dana grejnog perioda, za javne zgrade - vazduh koji ulazi kroz otvore u prozirnim konstrukcije i vrata, dozvoljeno prihvatanje za javne zgrade tokom neradnog vremena, u zavisnosti od spratnosti zgrade: do tri sprata - jednako $0,1 β_v V_(ukupno)$, od četiri do devet spratova $0,15 β_v V_ (ukupno)$, iznad devet spratova $0,2 β_v ·V_(gen)$, gdje je $V_(gen)$ grijana zapremina javnog dijela zgrade; $n_(inf)$ je broj sati obračuna infiltracije u toku sedmice, h, jednak 168 za zgrade sa uravnoteženom dovodnom i izduvnom ventilacijom i (168 - $n_(vent)$) za zgrade u kojima je nadpritisak vazduha održavana tokom rada opskrbna mehanička ventilacija; $V_(od)$ - zagrijana zapremina zgrade, jednaka zapremini ograničenoj unutrašnjim površinama vanjskih ograda zgrada, m 3;

U slučajevima kada se zgrada sastoji od nekoliko zona sa različitom razmjenom zraka, prosječne brzine izmjene zraka se utvrđuju za svaku zonu posebno (zone na koje je zgrada podijeljena treba da budu cjelokupna zagrijana zapremina). Sve dobijene prosječne stope izmjene zraka se sumiraju i ukupni koeficijent se zamjenjuje u formulu za izračunavanje specifičnih karakteristika ventilacije zgrade.

Količina infiltriranog zraka koja ulazi u stepenište stambene zgrade ili prostorije javne zgrade kroz otvore na otvorima, pod pretpostavkom da su svi na vjetrovitoj strani, treba odrediti po formuli:

$$G_(inf)=\left(\frac(A_(ok))(R_(u,ok)^(tr))\desno)\left(\frac(Δp_(ok))(10)\desno) ^(\frac(2)(3))+\left(\frac(A_(dw))(R_(u,dw)^(tr))\desno)\left(\frac(Δp_(dw) )( 10)\desno)^(\frac(1)(2))$$

gdje je $A_(ok)$ i $A_(dv)$ - ukupna površina prozora, balkonskih vrata i ulaznih vanjskih vrata, m 2; $R_(i,ok)^(tr)$ i $R_(i,dv)^(tr)$ - respektivno, potrebna vazdušna propusnost prozora i balkonskih vrata i ulaznih spoljnih vrata, (m 2 h)/kg; $Δp_(ok)$ i $Δp_(dv)$ - respektivno, izračunata razlika pritiska između vanjskog i unutrašnjeg zraka, Pa, za prozore i balkonska vrata i vanjska ulazna vrata, određena je formulom:

$$Δp=0,55 H (γ_n-γ_v)+0,03 γ_n v^2,$$

za prozore i balkonska vrata sa zamjenom vrijednosti 0,55 sa 0,28 u njemu i sa izračunom specifične težine prema formuli:

$$γ=\frac(3463)(273+t),$$

gdje je $γ_n$, $γ_v$ – specifična težina vanjskog i unutrašnjeg zraka, N/m 3 ; t - temperatura vazduha: unutrašnja (za određivanje $γ_v$) - uzima se prema optimalnim parametrima prema GOST 12.1.005, GOST 30494 i SanPiN 2.1.2.2645; na otvorenom (za određivanje $γ_n$) - uzima se kao jednaka prosječnoj temperaturi najhladnijeg petodnevnog perioda sa vjerovatnoćom od 0,92 prema SP 131.13330; $v$ je maksimalna prosječna brzina vjetra u bodovima za januar, čija je učestalost 16% ili više, uzeto prema SP 131.13330.

Specifičnu karakteristiku kućne toplotne emisije zgrade, W/(m 3 °C), treba odrediti formulom:

$$k_(život)=\frac(q_(život) A_zh)(V_(život) (t_in-t_(od))),$$

gdje je $q_(život)$ količina toplotne emisije domaćinstva po 1 m 2 površine stambenog prostora ili procijenjene površine javne zgrade, W/m 2, uzeto za:

• stambene zgrade sa procijenjenom zauzetošću stanova manjom od 20 m 2 ukupne površine po osobi $q_(domaćinstvo)=17$ W/m 2 ;
• stambene zgrade sa procijenjenom zauzetošću stanova od 45 m 2 ukupne površine ili više po osobi $q_(domaćinstvo)=10$ W/m 2;
• ostale stambene zgrade - zavisno od procijenjene zauzetosti stanova interpolacijom vrijednosti $q_(domaćinstvo)$ između 17 i 10 W/m 2 ;
• za javne i upravne zgrade, toplotna emisija domaćinstava se uzima u obzir prema procijenjenom broju ljudi (90 W/osoba) u zgradi, rasvjeti (u smislu instalisane snage) i kancelarijskoj opremi (10 W/m 2), uzimajući računa se radno vrijeme sedmično.

Specifičnu karakteristiku unosa toplote u zgradu od sunčevog zračenja, W/(m °C), treba odrediti formulom:

$$k_(rad)=(11,6 Q_(rad)^(godina))(V_(od) GSOP),$$

gdje su $Q_(rad)^(godina)$ toplinski dobici kroz prozore i krovne prozore od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja, MJ/god, za četiri fasade zgrada orijentisane u četiri smjera, određene po formuli:

$$Q_(rad)^(godina)=τ_(1ok) τ_(2ok) (A_(ok1)I_1+A_(ok2)I_2+A_(ok3)I_3+A_(ok4)I_4) +τ_(1pozadina) τ_ (2pozadina) A_(pozadina) I_(planina),$$

gdje su $τ_(1oc)$, $τ_(1background)$ koeficijenti relativne penetracije sunčevog zračenja za svjetlosne ispune prozora, odnosno krovnih prozora, uzeti prema podacima iz pasoša odgovarajućih svjetlosnih proizvoda; u nedostatku podataka, treba ga uzeti u skladu sa skupom pravila; krovni prozori sa uglom nagiba ispuna prema horizontu od 45 ° ili više treba smatrati vertikalnim prozorima, sa uglom nagiba manjim od 45 ° - kao krovnim prozorima; $τ_(2ok)$, $τ_(2background)$ – koeficijenti koji uzimaju u obzir zasjenjenje svjetlosnog otvora prozora, odnosno krovnih prozora neprozirnim elementima za punjenje, uzeti prema projektnim podacima; u nedostatku podataka, treba ga uzeti u skladu sa skupom pravila; $A_(ok1)$, $A_(ok2)$, $A_(ok3)$, $A_(ok4)$ - površina svetlosnih otvora fasada zgrade (slepi deo balkonskih vrata je isključen) , orijentisane u četiri pravca, m 2; $A_(pozadina)$ - površina krovnih prozora krovnih prozora zgrade, m 2 ; $I_1$, $I_2$, $I_3$, $I_4$ - prosječna vrijednost sunčevog zračenja na vertikalnim površinama tokom perioda grijanja u uslovima stvarne oblačnosti, odnosno orijentisana duž četiri fasade zgrade, MJ / (m 2 god. ), određuje se metodskim skupom pravila TSN 23-304-99 i SP 23-101-2004; $I_(planine)$ - prosječna vrijednost sunčevog zračenja na horizontalnoj površini tokom perioda grijanja u uslovima stvarne oblačnosti, MJ / (m 2 god.), određena je prema skupu pravila TSN 23-304-99 i SP 23-101-2004.

Specifičnu potrošnju toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrade tokom perioda grijanja, kWh / (m 3 godine) treba odrediti po formuli:

$$q=0,024 GSOP q_(od)^r.$$

Potrošnja toplotne energije za grijanje i ventilaciju zgrade u toku grijnog perioda, kWh/godina, treba odrediti po formuli:

$$Q_(od)^(godina)=0,024 GSOP V_(od) q_(od)^r.$$

Na osnovu ovih pokazatelja izrađuje se energetski pasoš za svaku zgradu. Energetski pasoš projekta zgrade: dokument koji sadrži energetske, termičke i geometrijske karakteristike postojećih zgrada i građevinskih projekata i njihovih ogradnih konstrukcija, te utvrđuje usklađenost sa njihovim zahtjevima normativni dokumenti i klasa energetske efikasnosti.

Energetski pasoš projekta zgrade izrađen je kako bi se obezbijedio sistem praćenja potrošnje toplotne energije za grijanje i ventilaciju u zgradi, što podrazumijeva utvrđivanje usklađenosti toplotnih i energetskih karakteristika zgrade sa normaliziranim pokazateljima. definisani ovim standardima i (ili) zahtjevi energetske efikasnosti objekata kapitalne izgradnje utvrđeni saveznim zakonodavstvom.

Energetski pasoš zgrade sastavlja se u skladu sa Dodatkom D. Obrazac za popunjavanje energetskog pasoša projekta zgrade u SP 50.13330.2012 Toplotna zaštita zgrada (SNiP 23.02.2003).

Sistemi grijanja moraju obezbijediti ravnomjerno zagrijavanje zraka u prostorijama tokom cijelog perioda grijanja, ne stvarati mirise, ne zagađivati ​​zrak u prostorijama. štetne materije koji se emituju tokom rada, ne stvaraju dodatnu buku, moraju biti dostupni za tekuće popravke i održavanje.

Grijači moraju biti lako dostupni za čišćenje. U slučaju grijanja vode, temperatura površine uređaja za grijanje ne smije prelaziti 90°C. Za uređaje s temperaturom grijaće površine većom od 75°C potrebno je osigurati zaštitne barijere.

Prirodnu ventilaciju stambenih prostorija treba izvoditi strujanjem zraka kroz prozore, krmene otvore ili kroz posebne otvore na prozorskim krilima i ventilacijskim kanalima. U kuhinjama, kupatilima, toaletima i sušionicama treba predvidjeti otvore za izduvne kanale.

Opterećenje grijanja je, po pravilu, 24 sata dnevno. Uz konstantnu vanjsku temperaturu, brzinu vjetra i oblačnost, opterećenje grijanja stambenih zgrada je gotovo konstantno. Grejno opterećenje javnih zgrada i industrijskih preduzeća ima nestalan dnevni, a često i nestalan nedeljni raspored, kada se radi uštede toplotne energije veštački smanjuje snabdevanje toplotom za grejanje tokom neradnog vremena (noć i vikendom). .

Opterećenje ventilacije se znatno oštrije mijenja i tokom dana i u dane u sedmici, jer u pravilu ventilacija ne radi u neradno vrijeme industrijskih preduzeća i ustanova.

(određivanje debljine sloja izolacije potkrovlja

obloge i obloge)
A. Početni podaci

Zona vlažnosti je normalna.

z ht = 229 dana.

Prosječna projektna temperatura perioda grijanja t ht \u003d -5,9 ºS.

Temperatura hladnog petodnevnog t ekst \u003d -35 ° S.

t int \u003d + 21 ° S.

Relativna vlažnost: = 55%.

Procijenjena temperatura zraka u potkrovlju t int g \u003d +15 S.

Koeficijent prijenosa topline unutrašnje površine potkrovlja
\u003d 8,7 W / m 2 S.

Koeficijent prijenosa topline vanjske površine potkrovlja
\u003d 12 W / m 2 · ° S.

Koeficijent prijenosa topline unutrašnje površine toplog premaza potkrovlja
\u003d 9,9 W / m 2 · ° S.

Koeficijent prijenosa topline vanjske površine toplog premaza potkrovlja
\u003d 23 W / m 2 · ° S.
Tip zgrade - stambena zgrada sa 9 spratova. Kuhinje u apartmanima su opremljene plinskim štednjacima. Visina tavanskog prostora je 2,0 m. Pokrivene površine (krovovi) A g. c \u003d 367,0 m 2, topli podovi u potkrovlju A g. f \u003d 367,0 m 2, vanjski zidovi potkrovlja A g. š \u003d 108,2 m 2.

U toplom potkrovlju nalazi se gornje ožičenje cijevi za grijanje i vodovod. Procijenjene temperature sistema grijanja - 95 °S, dovod tople vode - 60 °S.

Prečnik cevi za grejanje je 50 mm dužine 55 m, toplovodnih cevi 25 mm dužine 30 m.
Potkrovlje:

Rice. 6 Shema proračuna

Potkrovlje se sastoji od strukturnih slojeva prikazanih u tabeli.

№	Naziv materijala (dizajni)	, kg / m 3	δ, m	,W/(m °S)	R, m 2 ° C / W
1	Krute ploče od mineralne vune na bitumenskim vezivom (GOST 4640)	200	X	0,08	X
2	Parna barijera - rubitex 1 sloj (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Armirano betonske šuplje ploče PC (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

Kombinovana pokrivenost:

Rice. 7 Shema proračuna

Kombinirani premaz preko toplog potkrovlja sastoji se od strukturnih slojeva prikazanih u tabeli.

B. Procedura izračunavanja
Određivanje stepena-dana perioda grijanja prema formuli (2) SNiP 23-02-2003:
D d = ( t među- t ht) z ht = (21 + 5,9) 229 = 6160,1.
Normalizirana vrijednost otpornosti na prijenos topline premaza stambene zgrade prema formuli (1) SNiP 23-02-2003:

R req= a· D d+ b\u003d 0,0005 6160,1 + 2,2 \u003d 5,28 m 2 C / W;
Prema formuli (29) SP 23-101–2004 određujemo potrebnu otpornost na prijenos topline toplog poda potkrovlja
, m 2 ° C / W:

,
Gdje
- normalizovana otpornost premaza na prenos toplote;

n- koeficijent određen formulom (30) SP 230101-2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Prema pronađenim vrijednostima
I n odrediti
:
\u003d 5,28 0,107 \u003d 0,56 m 2 S / W.

Potrebna otpornost premaza na toplom tavanu R 0g. c je određen formulom (32) SP 23-101–2004:
R 0 g.c = ( – t ekst)/(0,28 G Ven With(t ven – ) + ( t int - )/ R 0 g.f +
+ (
)/A g.f - ( – t ekst) A g.w/ R 0 g.w
Gdje G ventil - smanjen (odnosi se na 1 m 2 potkrovlja) protok vazduha u ventilacionom sistemu, određen prema tabeli. 6 SP 23-101-2004 i jednako 19,5 kg / (m 2 h);

c– specifični toplotni kapacitet vazduha, jednak 1 kJ/(kg °S);

t ven je temperatura vazduha koji izlazi iz ventilacionih kanala, °C, uzeta jednaka t int + 1,5;

q pi je linearna gustina toplotnog toka kroz površinu toplotne izolacije po 1 m dužine cjevovoda, uzeta za cijevi za grijanje jednaka 25, a za cijevi za toplu vodu - 12 W/m (tabela 12 SP 23- 101-2004).

Smanjeni toplotni dobici iz cevovoda sistema za grejanje i toplu vodu su:
()/A g.f \u003d (25 55 + 12 30) / 367 = 4,71 W / m 2;
a g. w - smanjena površina ​​vanjskih zidova potkrovlja m 2 / m 2, određena formulom (33) SP 23-101-2004,

= 108,2/367 = 0,295;

- normalizovana otpornost na prenos toplote spoljašnjih zidova toplog potkrovlja, određena kroz stepen-dan grejnog perioda pri temperaturi unutrašnjeg vazduha u potkrovlju = +15 ºS.

– t ht) z ht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C dan,
m 2 °C / W
Pronađene vrijednosti zamjenjujemo u formulu i određujemo potrebnu otpornost na prijenos topline premaza preko toplog potkrovlja:
(15 + 35) / (0,28 19,2 (22,5 - 15) + (21 - 15) / 0,56 + 4,71 -
- (15 + 35) 0,295 / 3,08 \u003d 50 / 50,94 \u003d 0,98 m 2 ° C / W

Određujemo debljinu izolacije u potkrovlju na R 0g. f \u003d 0,56 m 2 ° C / W:

= (R 0g. f – 1/– R f.b - R rub - 1/) ut =
= (0,56 - 1/8,7 - 0,142 -0,029 - 1/12)0,08 = 0,0153 m,
prihvatamo debljinu izolacije = 40 mm, budući da je minimalna debljina ploča od mineralne vune 40 mm (GOST 10140), tada će stvarna otpornost na prijenos topline biti

R 0g. f činjenica. \u003d 1 / 8,7 + 0,04 / 0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 \u003d 0,869 m 2 ° C / W.
Odredite količinu izolacije u premazu na R 0g. c \u003d \u003d 0,98 m 2 ° C / W:
= (R 0g. c – 1/ – R f.b - R trljati - R c.p.r - R t – 1/) ut =
\u003d (0,98 - 1 / 9,9 - 0,017 - 0,029 - 0,022 - 0,035 - 1/23) 0,13 \u003d 0,0953 m,
uzimamo debljinu izolacije (ploče od gaziranog betona) 100 mm, tada će stvarna vrijednost otpora na prijenos topline premaza potkrovlja biti gotovo jednaka izračunatoj vrijednosti.
B. Provjera usklađenosti sa sanitarno-higijenskim zahtjevima

termička zaštita zgrade
I. Provjera ispunjenosti uslova
za potkrovlje:

\u003d (21 - 15) / (0,869 8,7) \u003d 0,79 ° C,
Prema tabeli. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ t n = 3 °C, dakle, uslov ∆ t g = 0,79 °S t n =3 °S je ispunjeno.
Provjeravamo vanjske ogradne konstrukcije potkrovlja da li na njihovim unutrašnjim površinama nema kondenzacije, tj. da ispuni uslov
:

- za pokrivanje toplog tavana, uzimanje
W/m 2 °C,
15 - [(15 + 35)/(0,98 9,9] =
\u003d 15 - 4,12 \u003d 10,85 ° C;
- za vanjske zidove toplog potkrovlja, uzimajući
W/m 2 °C,
15 - [(15 + 35)]/(3,08 8,7) =
\u003d 15 - 1,49 \u003d 13,5 ° C.
II. Izračunajte temperaturu tačke rosišta t d, °S, u potkrovlju:

- izračunavamo sadržaj vlage vanjskog zraka, g / m 3, na projektnoj temperaturi t ekst:

=
- isti, topli vazduh u potkrovlju, uzimajući prirast vlažnosti ∆ f za kuće sa plinskim pećima, jednako 4,0 g / m 3:
g/m 3 ;
- određujemo parcijalni pritisak vodene pare u zraku na toplom tavanu:

Po aplikaciji 8 po vrijednosti E= e g pronađite temperaturu tačke rose t d = 3,05 °S.

Dobijene vrijednosti temperature rosišta upoređuju se sa odgovarajućim vrijednostima
I
:
=13,5 > t d = 3,05 °S; = 10,88 > t d = 3,05 °S.
Temperatura rosišta je mnogo niža od odgovarajućih temperatura na unutrašnjim površinama vanjskih ograda, stoga kondenzat neće pasti na unutrašnje površine premaza i na zidove potkrovlja.

Zaključak. Horizontalne i vertikalne ograde toplog potkrovlja ispunjavaju regulatorne zahtjeve za toplinsku zaštitu zgrade.

Primjer 5
Proračun specifične potrošnje toplinske energije za grijanje 9-katne jednodijelne stambene zgrade (tip tornja)
Na slici su date dimenzije tipične etaže stambene zgrade od 9 spratova.

Slika 8 Tipični tlocrt 9-spratnice jednodijelne stambene zgrade

A. Početni podaci
Mjesto izgradnje - Perm.

Klimatsko područje - IV.

Zona vlažnosti je normalna.

Režim vlažnosti u prostoriji je normalan.

Radni uslovi ogradnih konstrukcija - B.

Dužina perioda grijanja z ht = 229 dana.

Prosječna temperatura perioda grijanja t ht \u003d -5,9 ° C.

Temperatura vazduha u zatvorenom prostoru t int \u003d +21 ° S.

Temperatura hladnog petodnevnog vanjskog zraka t ekst = = -35 °S.

Zgrada je opremljena "toplim" potkrovljem i tehničkim podrumom.

Temperatura unutrašnjeg vazduha tehničkog podruma = = +2 °S

Visina objekta od nivoa poda prvog sprata do vrha izduvnog šahta H= 29,7 m.

Visina poda - 2,8 m.

Maksimalna prosječna brzina vjetra za januar v\u003d 5,2 m / s.
B. Procedura izračunavanja
1. Određivanje površina ogradnih konstrukcija.

Određivanje površine ogradnih konstrukcija zasniva se na planu tipske etaže zgrade od 9 spratova i početnim podacima odjeljka A.

Ukupna površina objekta
A h \u003d (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) 9 = 1663,9 m 2.
Dnevni boravak apartmana i kuhinja
A l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 = 1388,7 m 2.
Površina iznad tehničkog podruma A b.c, potkrovlje A g. f i pokrivačima na tavanu A g. c
A b .c = A g. f= A g. c = 16 16,2 = 259,2 m 2.
Ukupna površina ispuna prozora i balkonskih vrata A F sa njihovim brojem na podu:

- prozorske ispune širine 1,5 m - 6 kom.,

- prozorske ispune širine 1,2 m - 8 kom.,

- balkonska vrata širine 0,75 m - 4 kom.

Visina prozora - 1,2 m; visina balkonskih vrata je 2,2 m.
A F \u003d [(1,5 6 + 1,2 8) 1,2 + (0,75 4 2,2)] 9 = 260,3 m 2.
Površina ulaznih vrata na stepenište njihove širine 1,0 i 1,5 m i visine 2,05 m
A ed = (1,5 + 1,0) 2,05 = 5,12 m 2.
Površina prozorske ispune stepeništa sa širinom prozora 1,2 m i visinom od 0,9 m

\u003d (1,2 0,9) 8 \u003d 8,64 m 2.
Ukupna površina spoljnih vrata stanova širine 0,9 m, visine 2,05 m i broja 4 na spratu.
A ed = (0,9 2,05 4) 9 = 66,42 m 2.
Ukupna površina vanjskih zidova zgrade, uzimajući u obzir otvore prozora i vrata

\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 \u003d 1622,88 m 2.
Ukupna površina vanjskih zidova zgrade bez otvora za prozore i vrata

AŠ \u003d 1622,88 - (260,28 + 8,64 + 5,12) = 1348,84 m 2.
Ukupna površina unutrašnjih površina vanjskih ogradnih konstrukcija, uključujući potkrovlje i sprat iznad tehničkog podruma,

\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 + 259,2 + 259,2 \u003d 2141,3 m 2.
Grijani volumen zgrade

V n = 16 16,2 2,8 9 = 6531,84 m 3.
2. Određivanje stepen-dana grejnog perioda.

Dani stepena određuju se formulom (2) SNiP 23-02-2003 za sljedeće omote zgrade:

- vanjski zidovi i potkrovlje:

D d 1 = (21 + 5,9) 229 \u003d 6160,1 ° C dan,
- premazi i vanjski zidovi toplog "potkrovlja":
D d 2 = (15 + 5,9) 229 \u003d 4786,1 ° C dan,
- spratova iznad tehničkog podruma:
D d 3 = (2 + 5,9) 229 \u003d 1809,1 ° C dan.
3. Određivanje potrebne otpornosti na prijenos topline ogradnih konstrukcija.

Potrebna otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija određena je iz tabele. 4 SNiP 23-02-2003 u zavisnosti od stepena-dnevnih vrednosti grejnog perioda:

- za vanjske zidove zgrade
\u003d 0,00035 6160,1 + 1,4 \u003d 3,56 m 2 ° C / W;
- za podove u potkrovlju
= n· \u003d 0,107 (0,0005 6160,1 + 2,2) \u003d 0,49 m 2,
n =
=
= 0,107;
- za vanjske zidove potkrovlja
\u003d 0,00035 4786,1 + 1,4 \u003d 3,07 m 2 ° C / W,
- za pokrivanje tavana

=
=
\u003d 0,87 m 2 ° C / W;
– za preklapanje preko tehničkog podruma

= n b. c R reg = 0,34 (0,00045 1809,1 + 1,9) \u003d 0,92 m 2 ° C / W,

n b. c=
=
= 0,34;
- za ispune prozora i balkonska vrata sa trostrukim ostakljenjem u drvenim vezovima (Dodatak L SP 23-101–2004)

\u003d 0,55 m 2 ° C / W.
4. Određivanje potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade.

Za utvrđivanje potrošnje toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja potrebno je utvrditi:

- ukupni toplinski gubici zgrade kroz vanjske ograde Q h, MJ;

- toplinski unos u domaćinstvu Q int , MJ;

- toplinski dobici kroz prozore i balkonska vrata od sunčevog zračenja, MJ.

Prilikom određivanja ukupnih toplinskih gubitaka zgrade Q h , MJ, potrebno je izračunati dva koeficijenta:

- smanjeni koeficijent prolaska topline kroz vanjski omotač zgrade
, W / (m 2 ° C);
L v = 3 A l\u003d 3 1388,7 \u003d 4166,1 m 3 / h,
Gdje A l- površina stambenih prostorija i kuhinja, m 2;

- utvrđena prosječna brzina izmjene zraka zgrade za grijni period n a, h –1, prema formuli (D.8) SNiP 23-02–2003:
n a =
= 0,75 h -1.
Prihvatamo koeficijent za smanjenje zapremine vazduha u zgradi, uzimajući u obzir prisustvo unutrašnjih ograda, B v = 0,85; specifični toplotni kapacitet vazduha c= 1 kJ/kg °S, i koeficijent za uzimanje u obzir uticaja nadolazećeg toplotnog toka u prozirnim konstrukcijama k = 0,7:

=
\u003d 0,45 W / (m 2 ° C).
Vrijednost ukupnog koeficijenta prijenosa topline zgrade K m, W / (m 2 ° C), određeno formulom (D.4) SNiP 23-02–2003:
K m \u003d 0,59 + 0,45 \u003d 1,04 W / (m 2 ° C).
Izračunavamo ukupne toplinske gubitke zgrade za period grijanja Q h , MJ, prema formuli (D.3) SNiP 23-02–2003:
Q h = 0,0864 1,04 6160,1 2141,28 = 1185245,3 MJ.
Unosi toplote u domaćinstvu tokom grejne sezone Q int , MJ, određeno formulom (D.11) SNiP 23-02-2003, uz pretpostavku vrijednosti specifične emisije topline iz domaćinstva q int jednaka 17 W / m 2:
Q int = 0,0864 17 229 1132,4 = 380888,62 MJ.
Unos topline u zgradu od sunčevog zračenja tokom perioda grijanja Q s , MJ, određuje se formulom (G.11) SNiP 23-02-2003, uzimajući vrijednosti koeficijenata koji uzimaju u obzir sjenčanje svjetlosnih otvora neprozirnim elementima za punjenje τ F = 0,5 i relativnu penetraciju sunčevog zračenja za ispune prozora koji propuštaju svjetlost k F = 0,46.

Prosječna vrijednost sunčevog zračenja za period grijanja na vertikalnim površinama I cf, W / m 2, prihvatamo prema Dodatku (D) SP 23-101–2004 za geografsku širinu lokacije Perma (56 ° N):

I av \u003d 201 W / m 2,
Q s = 0,5 0,76(100,44 201 + 100,44 201 +
+ 29,7 201 + 29,7 201) = 19880,18 MJ.
Potrošnja toplotne energije za grijanje zgrade u periodu grijanja , MJ, određeno formulom (D.2) SNiP 23-02–2003, pod pretpostavkom numerička vrijednost slijedeći koeficijenti:

- koeficijent smanjenja toplotnog dobitka zbog toplotne inercije ogradnih konstrukcija = 0,8;

- koeficijent koji uzima u obzir dodatnu potrošnju topline sustava grijanja, povezanu s diskretnošću nominalnog toplotnog fluksa raspona uređaja za grijanje za zgrade tipa toranj = 1,11.
= 1,11 = 1024940,2 MJ.
Postavljamo specifičnu potrošnju toplotne energije zgrade
, kJ / (m 2 °C dan), prema formuli (D.1) SNiP 23-02–2003:
=
\u003d 25,47 kJ / (m 2 ° C dan).
Prema podacima u tabeli. 9 SNiP 23-02–2003, normalizirana specifična potrošnja toplotne energije za grijanje 9-kata stambene zgrade iznosi 25 kJ / (m 2 ° C dan), što je 1,02% niže od izračunate specifične potrošnje toplinske energije = 25,47 kJ / (m 2 ·°S·dan), stoga se kod toplotnog projektovanja ogradnih konstrukcija ova razlika mora uzeti u obzir.